การเลือกตัวควบคุมแรงดัน
การเลือกตัวควบคุมความดันควรทำตามอัตราการไหลของก๊าซสำหรับห้องหม้อไอน้ำที่มีประสิทธิภาพสูงสุดของหม้อไอน้ำที่ติดตั้งโดยคำนึงถึงแรงดันขาเข้าและขาออก
วิธีการคัดเลือก:
1. กำหนดขนาดของตัวควบคุมแรงดัน
2. กำหนดแรงดันขาเข้าของตัวควบคุมโดยละเลยการสูญเสียในอุปกรณ์ปิดและในตัวกรอง
3. หากแรงดันขาเข้าน้อยกว่า 10 kPa การคำนวณจะดำเนินการตามวรรค 4 มิฉะนั้นตามวรรค 5
4. ปริมาณงานของเครื่องปรับความดันถูกกำหนดโดยสูตร:
Qreg = 360 ∙ fc ∙ kv ∙ √2∆P/ρ, (ลบ.ม./ชม.) (6.1)
โดยที่ fc คือพื้นที่ของบ่าวาล์ว (ซม. 2) กำหนดโดยข้อมูลหนังสือเดินทางหรือตามสูตร:
fc = π ∙ dc2/4, (ซม.2)(6.2)
ที่ไหน π - 3.14;
dс – เส้นผ่านศูนย์กลางอาน (ซม.);
kv - ค่าสัมประสิทธิ์การไหล นำมาจากข้อมูลอ้างอิง ขึ้นอยู่กับการออกแบบของวาล์ว (0-1):
สำหรับวาล์วที่นั่งคู่: (0.4-0.5);
สำหรับวาล์วที่นั่งเดียวซึ่งแรงดันเริ่มต้นบนวาล์ว: (0.6-0.65)
สำหรับวาล์วที่นั่งเดียวซึ่งแรงดันเริ่มต้นกดใต้วาล์ว: (0.7-0.75)
สำหรับวาล์วที่นั่งเดียวซึ่งวาล์วไม่ได้เชื่อมต่อกับที่นั่งและก๊าซผ่านที่นั่งโดยแทบไม่สัมผัสกับวาล์ว: (0.75-0.8)
∆P - ความดันลดลง กำหนดโดยสูตร:
∆P = พิน – พุท, MPa (6.3)
gg – ความหนาแน่นของก๊าซ (กก./ลบ.ม.)
360 - นำไปสู่การโต้ตอบ
5. กำหนดความจุของตัวควบคุมความดัน:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ พิน ∙ φ ∙ √1/ρ , (ลบ.ม./ชม.) (6.4)
ที่ไหน ใช้ Pin - Rabs
Rabs = Rizb + Ratm
Ratm = 0.10132 (MPa)
φ - ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับประเภทของก๊าซและแรงดันขาเข้าและขาออก:
φ = √(2∙γ)/(γ-1) ∙ [(Рout/Рin)2/γ – (Рout/Рin)(γ+1)/γ](6.5)
โดยที่ γ – 1.31 (สำหรับ ก๊าซธรรมชาติ), γ - 1.44 (สำหรับก๊าซหุงต้ม)
6. กำหนดอัตราส่วนของอัตราการไหลของตัวควบคุมและการคำนวณอัตราการไหล:
0.1 ≤ คิวพี/คิวเร็ก ≤ 0.8(6.6)
ถ้า ก ความสัมพันธ์ที่กำหนดปรากฎว่าน้อยกว่า 0.1 จากนั้นขนาดของตัวควบคุมความดันจะต้องลดลงและไปที่ขั้นตอนที่ 4 หรือขั้นตอนที่ 5
หากอัตราส่วนนี้มากกว่า 0.8 จะต้องเพิ่มขนาดของตัวควบคุมแรงดันและไปที่ขั้นตอนที่ 4 หรือขั้นตอนที่ 5
หากอัตราส่วนนี้เป็นที่น่าพอใจแสดงว่ายอมรับขนาดของตัวควบคุมความดันที่เลือก
การเลือกกรองแก๊ส
การเลือกตัวกรองก๊าซดำเนินการตาม แบนด์วิธโดยคำนึงถึงการสูญเสียแรงดันที่จำกัด ซึ่งไม่ควรเกิน 5,000 Pa สำหรับตัวกรองแบบตาข่าย, 10,000 Pa สำหรับตัวกรองผม และก่อนเริ่มการทำงานหรือหลังการทำความสะอาดและล้างตัวกรอง ความแตกต่างนี้ควรอยู่ที่ 200-2500 Pa และ 4,000-5,000 ป้าตามลำดับ.
การกำหนดแบนด์วิธของตัวกรอง:
Q = Qt ∙ √(ได้ ∙ ∆ρ ∙ ρ2)/(ไป ∙ ∆ρt ∙ ρ2t), (ลบ.ม./ชม.)(6.7)
โดยที่ Qt คือปริมาณงานของตัวกรองภายใต้เงื่อนไขแบบตาราง m3/h
ได้ – ความหนาแน่นของก๊าซแบบตาราง กก./ลบ.ม.
ไป – ความหนาแน่นของก๊าซเมื่อใช้ก๊าซอื่น กก./ลบ.ม.
∆ρt คือแรงดันตกคร่อมตัวกรองภายใต้เงื่อนไขแบบตาราง MPa;
∆ρ คือแรงดันตกคร่อมตัวกรองเมื่อทำงานในโหมดอื่นที่ไม่ใช่โหมดตาราง MPa
ρ2 คือแรงดันแก๊สหลังตัวกรองเมื่อทำงานในโหมดอื่นที่ไม่ใช่แบบตาราง MPa
ρ2t คือความดันแก๊สแบบตารางหลังตัวกรอง MPa
การเลือกวาล์วปิดนิรภัย (PZK)
1. การเลือกประเภทของวาล์วปิดจะพิจารณาจากพารามิเตอร์ของก๊าซที่ผ่านตัวควบคุมความดัน ได้แก่ : แรงดันสูงสุดที่อินพุตของตัวควบคุม แรงดันแก๊สออกจากตัวควบคุมและอยู่ภายใต้การควบคุม เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อทางเข้าไปยังเรกูเลเตอร์
2. อุปกรณ์ปิดสแลมที่เลือกต้องแน่ใจว่ามีการปิดอย่างแน่นหนาของแหล่งจ่ายก๊าซไปยังเรกูเลเตอร์ในกรณีที่ความดันเพิ่มขึ้นหรือลดลง ตามด้วยเกินขีดจำกัดที่กำหนดไว้
ตาม “กฎความปลอดภัยใน อุตสาหกรรมก๊าซ"ขีดจำกัดสูงสุดของการทำงานแบบสแลม-ชัตเติลต้องไม่เกินค่าสูงสุด แรงดันใช้งานแก๊สหลังตัวควบคุมมากกว่า 25%
ขีด จำกัด การตั้งค่าที่ต่ำกว่าคือ 1.1 จากการเผาไหม้ที่เสถียรของเปลวไฟของหัวเผาหรือมากกว่า 10% ของค่าความดัน (การทำงาน) ที่ตั้งไว้บนหัวเผา
การเลือกใช้วาล์วระบายนิรภัย (PSK)
PSK รวมถึงตัวปรับแรงดันในตัว ต้องแน่ใจว่ามีการปล่อยก๊าซเมื่อแรงดันใช้งานสูงสุดหลังจากตัวปรับแรงดันเกินไม่เกิน 15%
เมื่อเลือก PSK ปริมาณของก๊าซที่จะระบายจะถูกกำหนดและเปรียบเทียบกับค่าตาราง l.13 v.7.15 และกำหนดโดยสูตร:
Q ≥ 0.0005 ∙ Qreg, ลบ.ม./ชม. (6.8)
โดยที่ Q คือปริมาณก๊าซที่จะปล่อยโดย PSC ภายในหนึ่งชั่วโมงที่ t=0°C, Рbar – 0.10132 MPa;
Qreg คือความสามารถในการออกแบบของตัวควบคุมแรงดันภายใต้สภาวะเดียวกัน ลบ.ม./ชม.
หากไม่มีวาล์วปิดปิดด้านหน้าตัวควบคุมความดัน ปริมาณของก๊าซที่จะระบายจะถูกกำหนดโดยสูตร:
สำหรับตัวควบคุมแรงดันพร้อมสปูลวาล์ว:
Q ≥ 0.01 ∙ Qreg, ลบ.ม./ชม. (6.9)
สำหรับแดมเปอร์ควบคุม:
Q ≥ 0.02 ∙ Qreg, ลบ.ม./ชม. (6.10)
หากจำเป็นต้องติดตั้งตัวควบคุมแรงดันหลายตัวพร้อมกันในการแยกส่วนไฮดรอลิก ปริมาณก๊าซทั้งหมดที่ PSU จะระบายออกภายในหนึ่งชั่วโมงจะต้องเป็นไปตาม:
ถาม ≥ 0.01 ∙ Qn , (6.11)
โดยที่ Q คือปริมาณก๊าซที่จะปล่อยโดย PSC ภายในหนึ่งชั่วโมงสำหรับแต่ละเรกูเลเตอร์ m3
n คือจำนวนตัวควบคุมแรงดัน, ชิ้น
เราเลือกอุปกรณ์สำหรับ ShRP:
ที่ Q = 195.56 ลบ.ม./ชม., Рout = 0.002 MPa, Рin = 0.3 MPa, d0-1 = 159*4 แล้ว kv=0.6 (วาล์วที่นั่งเดียว);
อัตราการไหลของตัวควบคุมความดันถูกกำหนดโดยสูตร:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ พิน ∙ φ ∙ √1/ρ;
เส้นผ่านศูนย์กลางถูกกำหนด:
fc = π ∙ d2c/4 = (3.14 ∙ 1.52)/4 = 1.77 (ซม.2);
กำหนดความดันสัมบูรณ์:
Rabs \u003d Ratm + Pizb \u003d 0.002 + 0.10132 \u003d 0.10332 (MPa);
ค่าสัมประสิทธิ์จะขึ้นอยู่กับชนิดของก๊าซและแรงดันขาเข้าและขาออก:
φ = √(2∙γ)/(γ-1) ∙ [(Рout/Рin)2/γ – (Рout/Рin)(γ+1)/γ] = √(2∙1.31)/(1 .31 -1) ∙ ∙[(0.002/0.3)2/1.31 – (0.002/0.3)(1.31+1)/1.31] = 0.58;
จากความดันที่คำนวณได้ข้างต้น การไหลของก๊าซถูกกำหนด:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ พิน ∙ φ ∙ √1/ρ = 1595 ∙ 1.77 ∙ 0.6 ∙ 0.3 ∙ 0.58 ∙ √1/0.728 =
459.9 (ลบ.ม./ชม.);
กำหนดอัตราส่วนของอัตราการไหลของตัวควบคุมและการคำนวณการไหล: 0.1 ≤ Qr/Qreg ≤ 0.8; 195.56 / 459.9 \u003d 0.4 - อยู่ในช่วง 0.1-0.8;
ตาข่ายกรอง
FS-50 (คำนวณตามข้อ 7.20 ข้อ 2);
วาล์วปิดนิรภัย (PZK)
PKN-50 (คำนวณตามข้อ 7.14 ข้อ 2);
มีการกำหนดขีดจำกัดบนที่ 25%
0.002 + 0.0005 = 0.0025 (MPa)
เครื่องคำนวณปัจจัย Cv เป็นเครื่องมือออนไลน์แบบสองทางที่จะช่วยให้คุณคำนวณปัจจัย Cv จากพารามิเตอร์ที่กำหนด หรือคำนวณค่า Cv จากปัจจัย Cv ปัจจัยความจุ Cv ถูกนำมาใช้ในการคำนวณเพื่ออำนวยความสะดวกในการทำงานของไฮดรอลิกและ ระบบนิวเมติกส์. ด้วยความช่วยเหลือของมัน คุณสามารถกำหนดอัตราการไหลของสื่อการทำงานที่ผ่านองค์ประกอบของวาล์วไปป์ไลน์ได้อย่างง่ายดาย
ด้านล่างนี้เป็นสูตรที่เราใช้เมื่อรวบรวมเครื่องคิดเลขนี้
สูตรการคำนวณ
1. นำไปใช้กับ สภาพแวดล้อมที่เป็นก๊าซ
1.1. การคำนวณการไหล
ที่ให้ไว้:
ถ้า P2+1>0.5*(P1+1) ดังนั้น [norm. ลิตร/นาที]
ถ้า P2+1<0.5*(P1+1) тогда 
[บรรทัดฐาน ลิตร/นาที]
ที่ให้ไว้:
- แรงดันขาเข้า P1 [บาร์]
- แรงดันขาออก P2 [บาร์]
- อัตราการไหล Q [ปกติ ลิตร/นาที]
- ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซ Sg (เทียบกับอากาศ)
ถ้า P2+1>0.5*(P1+1) แล้ว 
ถ้า P2+1<0.5*(P1+1) тогда 
2. นำไปใช้กับ สื่อของเหลว
2.1. การคำนวณการไหล
ที่ให้ไว้:
- แรงดันขาเข้า P1 [บาร์]
- แรงดันขาออก P2 [บาร์]
- ประวัติย่อ 
[ลิตร/นาที]
1.2. การคำนวณ Cv ขั้นต่ำที่ต้องการ
ที่ให้ไว้:
- แรงดันขาเข้า P1 [บาร์]
- แรงดันขาออก P2 [บาร์]
- อัตราการไหล Q [ลิตร/นาที]
- ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของของเหลว Szh (เทียบกับน้ำ) 
ระวังการแปลงหน่วยวัด สามารถทำได้ใน
เพื่อให้มั่นใจถึงเสถียรภาพทางไฮดรอลิกของการทำงานของระบบวงแหวนของการจ่ายก๊าซและการใช้ก๊าซ (รูปที่ 3) ความคลาดเคลื่อนสูงสุดของวงแหวนที่อนุญาต 5% จะถูกนำมาพิจารณาในการคำนวณ จากตารางคำนวณ. 11 จะเห็นได้ว่าความคลาดเคลื่อนสูงสุดคือ 3.7% (วงแหวน IV) ในสามวงที่เหลือ ความคลาดเคลื่อนไม่เกิน 1.5% ซึ่งเป็นความสำเร็จที่ดีในการคำนวณทางวิศวกรรม
10 การคำนวณตัวควบคุมแรงดันของจุดควบคุมแก๊ส
10.1 พื้นฐานทางทฤษฎีสำหรับการออกแบบตัวควบคุมแรงดัน
โหมดการทำงานของระบบไฮดรอลิกของระบบการจ่ายก๊าซและการใช้ก๊าซถูกควบคุมโดยตัวควบคุมแรงดัน ซึ่งจะรักษาแรงดันคงที่โดยอัตโนมัติที่จุดสุ่มตัวอย่างอิมพัลส์ โดยไม่คำนึงถึงความเข้มของการใช้ก๊าซ เมื่อควบคุมแรงดัน แรงดันเริ่มต้นที่สูงกว่าจะลดลงจนถึงแรงดันสุดท้าย (ต่ำกว่า)
การออกแบบตัวควบคุมแรงดันรวมถึงตัวควบคุมและตัวทำปฏิกิริยา ซึ่งให้ประสิทธิภาพของก๊าซที่เสถียร และเมื่อหยุดการใช้ก๊าซ การไหลผ่านวาล์วหลักจะถูกปิดกั้น ส่วนหลักของอุปกรณ์ควบคุมคือองค์ประกอบที่ละเอียดอ่อน (เมมเบรน) และส่วนหลักของอุปกรณ์ควบคุมคือตัวควบคุม (ตัวควบคุมความดันมีตัวเค้น) องค์ประกอบที่ละเอียดอ่อนและหน่วยงานควบคุมเชื่อมต่อกันโดยการเชื่อมโยงการทำงาน
แรงขับเคลื่อนที่ใช้งานอยู่คือแรงที่เมมเบรนรับรู้จากความดันก๊าซ P2 ซึ่งส่งโดยแรงกระตุ้น (ผ่านท่อ) จากนั้นแรงไดอะแฟรมจะถูกส่งไปยังก้านวาล์ว แรงนี้มักจะเรียกว่าการเปลี่ยนแปลง เลน N ซึ่งจะถูกกำหนดโดยสูตรต่อไปนี้ (25):
N เลน \u003d P 2 * F พระราชบัญญัติ (25)
โดยที่: ข้อเท็จจริงคือพื้นผิวที่ใช้งานของเมมเบรน ม. 2 .
แรงที่ใช้งานจะสมดุลโดยสปริง N pr วาล์วยังได้รับผลกระทบจากมวลของชิ้นส่วนที่เคลื่อนไหว N p.h และโหลดด้านเดียว N cl ซึ่งละเลยส่วนตัดขวางของก้านถูกกำหนดโดยสูตร (26 ):
ไม่มี cl \u003d fc * (P 1 - P 2) , (26)
ที่ไหน: fc - พื้นที่บ่าวาล์ว, m 2;
P 1 และ P 2 - แรงดันแก๊สก่อนและหลังวาล์ว MPa
ความสมดุลของแรงที่กระทำต่อวาล์วควบคุมแรงดันมีดังนี้:
N ต่อ - สปริง N - คลาส N p.h + N = 0 , (27)
แรงกระจัดขึ้นอยู่กับขนาดของแรงดันที่ปรับได้ หากค่าของ P 2 มากกว่าหรือน้อยกว่าค่าที่ตัวควบคุมความดันตั้งไว้ ความสมดุลของแรงจะถูกรบกวนและตัวควบคุมจะทำงาน กระบวนการควบคุมความดันจะเกิดขึ้นเช่น การควบคุมความจุของตัวควบคุมแรงดัน
ปริมาณงานของเครื่องควบคุมความดันขึ้นอยู่กับพื้นที่ของรูวาล์ว (ที่นั่ง) ความแตกต่างของความดันก่อนและหลังวาล์วและคุณสมบัติทางกายภาพของก๊าซ ในการคำนวณเชิงปฏิบัติ ความแตกต่างของแรงดันก่อนและหลังวาล์วมักจะถือเป็นความแตกต่างของแรงดันก่อนและหลังเรกูเลเตอร์ ในกรณีทั่วไป ปริมาณของก๊าซที่ผ่านรูวาล์วถูกกำหนดโดยสูตร (28):
V =α*F*ω, (28)
โดยที่: V - ความจุของวาล์ว, m 3 / s;
α คือค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการสูญเสียพลังงานและการแคบลงของไอพ่น
รูวาล์ว
F คือพื้นที่ของรูวาล์ว m 2;
ω – ความเร็วของก๊าซที่ไหลผ่านช่องเปิดของวาล์ว m/วินาที
ขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของแรงดันแก๊สหลังเรกูเลเตอร์ต่อแรงดันก่อนเรกูเลเตอร์ ความเร็ว (ω) มีการแสดงออกที่แตกต่างกัน สำหรับอัตราส่วนความดันใกล้เคียงกับความสามัคคี (โดยมีความดันลดลงถึง 10 kPa) ก๊าซจะถือว่าเป็นของเหลวที่อัดตัวไม่ได้ ในกรณีนี้ เพื่อกำหนดปริมาณงานของเรกูเลเตอร์ ให้ใช้สูตรต่อไปนี้ [บทช่วยสอน Chebotarev et al.]:
V g = 0.0125*(1/√ξ)*d 2 *√∆P/ρ g (29)
โดยที่: V g - ประสิทธิภาพของตัวควบคุมความดัน m 3 / hour;
ξ คือค่าสัมประสิทธิ์ของความต้านทานไฮดรอลิกของตัวควบคุมแรงดัน
d คือเส้นผ่านศูนย์กลางของส่วนการไหลของบ่าวาล์ว mm;
∆P - ความแตกต่างของแรงดันก่อนและหลังตัวควบคุม กก. / ตร.ม.
ρ g - ความหนาแน่นของก๊าซ (ความถ่วงจำเพาะ), kg / m 3, ที่ความดัน P 1 และ T 1
(T 1 \u003d 273.16 + t g)
10.2 วิธีการคำนวณตัวควบคุมแรงดันแก๊ส
ตัวควบคุมแรงดัน โดยไม่คำนึงถึงหลักการทำงาน ต้องรับประกันความเสถียรสูงของการควบคุม ซึ่งเป็นที่เข้าใจกันว่าเป็นการทำงานของตัวควบคุม ซึ่งแรงดันสุดท้ายจะหน่วงหรือคลายการสั่นอย่างกลมกลืนด้วยแอมพลิจูดคงที่ที่ค่าน้อย หากความผันผวนของแรงดันขั้นสุดท้ายดำเนินไปพร้อมกับแอมพลิจูดที่เพิ่มขึ้น กระบวนการควบคุมแรงดันจะไม่เสถียร
ขึ้นอยู่กับค่าของอัตราส่วนหลังจากเรกูเลเตอร์ต่อความดันโลของเรกูเลเตอร์ ความเร็วของก๊าซที่ทางออกของตัวปีกผีเสื้อมีค่าต่างกัน ความสามารถในการบีบอัดของก๊าซสามารถละเลยได้
ตัวอย่างเช่น: ถ้า ∆Р/Р 1 ≤ 0.08 ข้อผิดพลาดจะไม่เกิน 2.50%
เมื่อ ∆Р/Р 1 > 0.08 จะต้องคำนึงถึงความสามารถในการบีบอัดของก๊าซด้วย
โดยที่ ∆P คือแรงดันตกคร่อมในเรกูเลเตอร์บนตัวเค้น (วาล์ว)
P 1 - แรงดันด้านหน้าของวาล์วควบคุม, atm
ภายใต้เงื่อนไข ∆Р/Р 1 ≤ 0.08 ความจุ (ประสิทธิภาพ) ของตัวควบคุมแรงดันถูกกำหนดโดยสูตรต่อไปนี้:
V g = 0.00125*(1/√ξ)*d 2 *(√ ∆P/ρ g) (30)
โดยที่ √ เป็นเครื่องหมายกรณฑ์ ξ - ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานไฮดรอลิกของกลุ่มควบคุมแรงดันซึ่งอยู่ภายใน 1.6 - 2 ρ g - ความหนาแน่นของก๊าซ kg / m 3
เมื่ออัตราส่วนความดัน ∆Р/Р 1 > 0.08 ค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวจะถูกนำมาใช้ในสูตร (30) ซึ่งคำนึงถึงการขยายตัวของก๊าซด้วยความดันที่ลดลง
ε = 1 – (0.46*(∆Р/Р 1)) (31)
V g = 0.00125*ε*(1/√ξ)*d 2 *(√∆P/ρ g) (32)
ที่แรงดันวิกฤตหรือสูงกว่า เช่น เมื่อไม่มีความเท่าเทียมกัน
Р 2 /Р 1 ≤ (Р 2 /Р 1) cr (33)
ในกรณีนี้ปริมาณงานของเครื่องปรับความดันจะถูกกำหนดโดย
ตามสูตรต่อไปนี้:
V g \u003d 20.3 * (1 / √ξ) * ε * d 2 * P 1 * (√ ((∆P / P 1) cr) / T * ρ g (34)
อัตราส่วนความดัน P 2 /P 1 ซึ่งการไหลของก๊าซจะสูงสุดและเมื่อความดันลดลงอีก P 2 แทบจะไม่เปลี่ยนแปลง เรียกว่าอัตราส่วนความดันวิกฤต ดังนั้นเมื่ออัตราส่วนของแรงดันแก๊ส Р 2 /P 1 เท่ากับค่าวิกฤตตามที่แสดงไว้ ความเร็วจะถึงระดับสูงสุด - ความเร็วของเสียงในตัวกลางที่กำหนดและคงที่โดยอัตราส่วนที่ลดลงอีก Р 2 / ร 1
อัตราส่วนความดันวิกฤตถูกกำหนดโดยสมการ
(Р 2 /Р 1) kr \u003d 0.91 * (2 / K + 1) κ / κ-1, (35)
โดยที่ K \u003d C p / C v คือดัชนีอะเดียแบติก (อัตราส่วนของความจุความร้อนที่ความดันคงที่ต่อความจุความร้อนที่ปริมาตรคงที่)
ตัวอย่างเช่น สำหรับก๊าซไดอะตอมที่มี κ = 1.4 อัตราส่วนความดันวิกฤตจะเท่ากับ:
(P 2 / P 1) cr \u003d 0.91 * (2 / 1.4 + 1) 1.4 / 1.4-1 \u003d 0.482
ซึ่งหมายความว่าสำหรับก๊าซไดอะตอมที่มี k = 1.4 ความเร็ววิกฤตจะอยู่ที่อัตราส่วนของความดันก๊าซ P 2 /P 1 = 0.482 และการลดลงอีกในอัตราส่วน P 2 /P 1 จะไม่ทำให้ความเร็วเพิ่มขึ้น .
วิธีแก้ปัญหา ให้เรากำหนดอัตราส่วนความดันวิกฤตสำหรับก๊าซเริ่มต้น
(ร 2 /ร 1 ) kr =0.91*(2/1.4+1) 1,4/(1,4-1) = 0.482
อัตราส่วนแรงดันจริงสำหรับกรณีแรก การคำนวณจะทำในหน่วยการวัด - ata ร 1 \u003d 1 + 1 \u003d 6 อตา; ร 2 = 0.03 + 1 = 1.03 ตาม
ร 2 /ร 1 = 1.03/2 = 0.515 > 0.482
ดังนั้นใน กรณีนี้ใช้สูตร (34) ได้
ดังนั้นในกรณีแรกเราจะมีค่า φ = 0.486 (ภาคผนวก 5) และความหนาแน่นของก๊าซ (ความถ่วงจำเพาะ) ที่ความดัน Р 1 และอุณหภูมิต 1 จะเท่ากับ:
ρ 1 = ρ * (ร 1 ต 1 /ร 2 ต 1 ) = 0.73 * = 1.42 กก./ม 3
ε = 1 – (0.46*(0.97/2)) =0.777
ความจุสำหรับตัวควบคุมแรงดันที่นำมาใช้
วีช = 20.3*(1/√2.6)*0.777*(50)*2*(√(0.97/2)/(273.16+20)= 1990 ม. 3 /ชั่วโมง
ตัวควบคุมความดันที่ใช้ในการคำนวณโดยมีเส้นผ่านศูนย์กลางวาล์ว 50 มม. ให้ค่า Р1=1 กก./ตร.ซม.2 (0.10 MPa) และ Р2 = 0.03 กก./ซม.2 (0.003 MPa) ผลผลิต 1990 ลบ.ม./ชม. อัตรากำไรจากประสิทธิภาพคือ:
δ =100*(2533 – 2511)/2511= 1.12%
ส่วนต่างประสิทธิภาพของตัวควบคุมแรงดันที่เกี่ยวข้องกับปริมาณการใช้ก๊าซโดยประมาณของการตั้งถิ่นฐานคือ:
δ =100*(1990 - 1640)/1640 =22% ซึ่งอยู่ในขอบเขตที่ยอมรับได้
11 การคำนวณไฮดรอลิกของการจ่ายก๊าซให้กับอาคารที่พักอาศัย
อาคารพักอาศัยชั้นเดียว 2 หลังซึ่งตั้งอยู่ในระยะทางสั้น ๆ จากกันและกันอาจมีการจ่ายก๊าซ แผนและแผนภาพ axonometric ของเครือข่ายก๊าซแสดงในรูปที่ . ในเวลาเดียวกันมีการติดตั้งอุปกรณ์แก๊ส (PG-4; VPG-29 และ AOGV-23) ในอาคารที่พักอาศัย การคำนวณทั้งหมดดำเนินการในรูปแบบตาราง (ตาราง) ในลำดับที่แน่นอน:
a) ในแผนภาพ axonometric จะใช้จำนวนส่วน (คงที่)
b) กำหนดอัตราการไหลของก๊าซโดยประมาณสำหรับส่วนต่างๆ
c) ยอมรับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งก๊าซตามส่วนต่างๆ
d) กำหนดค่าสัมประสิทธิ์ของความต้านทานในพื้นที่ (สำหรับแต่ละส่วนค่าของสัมประสิทธิ์ζจะถูกเลือกตามตารางภาคผนวก)
ข้าว. ก) แผนการจัดหาก๊าซสำหรับอาคารที่อยู่อาศัย b) รูปแบบ Axonometric
เครือข่ายก๊าซ 12; 2 - 3 เป็นต้น ส่วนท่อ
e) ตามกราฟ (รูปที่) ค้นหาการสูญเสียแรงเสียดทานเฉพาะและความยาวที่เท่ากัน ζ = 1;
f) กำหนดความยาวโดยประมาณของส่วนและการสูญเสียแรงดัน
g) คำนวณเพิ่มเติม แรงดันเกินก๊าซในท่อตามสูตร:
∆Р \u003d g * H * (γ ใน - γ g)
โดยที่: ∆Р – แรงดันก๊าซส่วนเกินเพิ่มเติมในท่อ, Pa; H คือความแตกต่างระหว่างเครื่องหมายทางเรขาคณิตของจุดสิ้นสุดและจุดเริ่มต้นของส่วน นับตามการไหลของก๊าซ ม.
h) กำหนดการสูญเสียความดันในส่วนโดยคำนึงถึงความดันไฮโดรสแตติกเพิ่มเติมของก๊าซ
i) กำหนดการสูญเสียทั้งหมดในท่อส่งก๊าซโดยคำนึงถึงการสูญเสียในท่อและอุปกรณ์ของอุปกรณ์ (เช่น VPG-29) ต่อหัวเผาก๊าซ ค่าโดยประมาณของการสูญเสียแรงดันในท่อและอุปกรณ์ที่ใช้แก๊สคือ: ในเตาแก๊ส 40 - 50 Pa; ในเครื่องทำน้ำอุ่นแก๊ส 80 - 100 Pa.
j) การสูญเสียทั้งหมดที่เกิดขึ้นจะถูกเปรียบเทียบกับแรงดันตกที่คำนวณได้ของก๊าซ หากจำเป็นให้ทำการคำนวณใหม่โดยเปลี่ยนขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งก๊าซในส่วนต่างๆ ความคลาดเคลื่อนไม่ควรเกิน 5%
การตัดสิน แปลงที่ 1 -2 - 3 - 4 ในอาคารพักอาศัยชั้นเดียวส่วนตัวซึ่งติดตั้งอุปกรณ์แก๊ส: PG-4; เอชเอสวี-29; เอโอจีวี-23.
ตารางที่ 12
ตัวเลข เว็บไซต์ | ชื่ออุปกรณ์ (แก๊ส) | ปริมาณ อพาร์ตเมนต์ | ค่าสัมประสิทธิ์ พร้อมกัน | ปริมาณการใช้ก๊าซ ม 3 /ชั่วโมง |
เอโอจีวี - 23 เอชเอสวี-29; เอโอจีวี-23 PG-4; เอชเอสวี-29; เอโอจีวี-23 PG-4; เอชเอสวี-29; เอโอจีวี-23 เอโอจีวี-23 เอชเอสวี-29; เอโอจีวี-23 PG-4; เอชเอสวี-29; เอโอจีวี-23 |
เราพิจารณาปริมาณการใช้ก๊าซโดยประมาณสำหรับส่วนของระบบจ่ายก๊าซของอาคารพักอาศัยชั้นเดียวสองหลัง (รูปที่):
วี ช = เค เกี่ยวกับ * วี พี * น, ม 3 /ชั่วโมง
ที่ไหน: K เกี่ยวกับ - ค่าสัมประสิทธิ์ของการทำงานพร้อมกันของเครื่องใช้แก๊ส (เครื่องใช้) ที่ติดตั้งในอพาร์ทเมนต์นั้นเป็นไปตามแอปพลิเคชันวี พี – ปริมาณการใช้ก๊าซโดยอุปกรณ์อย่างน้อยหนึ่งเครื่อง ม 3 /ชั่วโมง;น- จำนวนอุปกรณ์ที่ติดตั้ง
การใช้ก๊าซธรรมชาติ 4 - x หัวเตาแก๊ส พลังงานความร้อนสี่หัวเผา (แอปพลิเคชัน) คือ:
เอ็น พี = 0.70 + 1.90 + 1.90 + 2.80 = 7.30 กิโลวัตต์ชั่วโมง
ค่าสัมประสิทธิ์ การกระทำที่เป็นประโยชน์เตาแก๊สคือ: η = 56%
วี พี = (เอ็น น *860*4.19)/ η * ถาม น , ม 3 /ชั่วโมง
วี พี = (7 . 30 * 860 * 4 . 19)/0 . 56 * 35730=1.30ม 3 /ชั่วโมง
การใช้ก๊าซธรรมชาติโดยเครื่องทำน้ำอุ่น VPG-29:
วี ใน =(เอ็น ใน *860*4.19)/ ถาม น = (29*860*4.19)/35730 = 2.93 ม 3 /ชั่วโมง
การใช้ก๊าซธรรมชาติโดยเครื่องทำความร้อน AOGV - 23:
วี ก = (เอ็น ก *860*4.19)/ ถาม น = (23*860*4.19)/35730 = 2.30 ม 3 /ชั่วโมง
ปริมาณการใช้ก๊าซธรรมชาติตามส่วนต่าง ๆ ของระบบจ่ายก๊าซของอาคารที่อยู่อาศัยสองหลัง:
พล็อต 1 - 2:วี 1-2 = วี 6-7 = เค เกี่ยวกับ ∙ วี ก ∙ น= 1∙2.30∙1 = 2.30 ม 3 /ชั่วโมง
ส่วนที่ 2 - 3:วี 2-3 = วี 7-8 = เค เกี่ยวกับ ∙(วี ก + วี ใน )∙ น= 1∙(2.30 + 2.93)∙1 = 5.23 ม. 3 /ชั่วโมง
ส่วนที่ 3 - 4:วี 3-4 = วี 8-4 = เค เกี่ยวกับ ∙(วี ใน + วี ก )∙ น\u003d 0.80 ∙ (2.93 + 2.30) ∙ 1 \u003d 4.18 ม. 3 /ชั่วโมง
วี 3-4 = เค เกี่ยวกับ ∙ วี∙ น= 1∙1.30∙1 = 1.30 ม 3 /ชั่วโมง
∑วี 3-4 = 4,18 + 1,30 = 5,48 ม 3 /ชั่วโมง
ส่วนที่ 4 - 5:วี 4-5 = เค เกี่ยวกับ ∙(วี ใน + วี∙)∙ น= 0.46∙(2.93 + 2.30)∙2 = 4.80 ม. 3 /ชั่วโมง
วี 4-5 = เค เกี่ยวกับ ∙ วี∙ น= 1∙1.30∙1 = 1.30 ม 3 /ชั่วโมง
∑วี 4-5 = 4,80 + 1,30 = 6,10 ม 3 /ชั่วโมง
การคำนวณไฮดรอลิกของระบบจ่ายก๊าซสำหรับการจ่ายก๊าซของอาคารพักอาศัยชั้นเดียว 2 หลัง (รูปที่) การคำนวณจะดำเนินการในรูปแบบตาราง (ตาราง) ตามความดันก๊าซที่กำหนด ∆Р จากโหนด 5 ถึงโหนด 1 เท่ากับ 350 Pa หาค่าเฉลี่ยความดันสูญเสียในทุกพื้นที่
ชม. พุธ = ∆ พี/ ∑ แอล หน้า = 350/101.75 = 3.44 Pa/rm
ที่ไหน: ∑แอล หน้า - ความยาวโดยประมาณของส่วนท่อส่งก๊าซโดยคำนึงถึงค่าเผื่อความต้านทานในพื้นที่ ม.
ความดันอุทกสถิตในส่วนแนวตั้งคือ:
ชม 4-5 = Z∙(γ ใน - γ ช )∙ ช\u003d 1.50 ∙ (1.293 - 0.73) ∙ 9.81 \u003d 8.28 ป่า
ความดันก๊าซไฮโดรสแตติกในส่วนแนวนอน H = 0
การวิเคราะห์ตารางแสดงให้เห็นว่าการสูญเสียแรงดันทั้งหมดในส่วนที่ต่อเนื่องกันทั้งหมดคือ:
∑(ชม.∙ แอล หน้า + ชม) = 192.76 ป่า
ตารางที่ 13
เว็บไซต์ | คำนวณ ปริมาณ แก๊ส, ม 3 /ชม | ความยาว โชคชะตา กะ, ม | นัดบา vka บน ท้องถิ่น ต้านทาน. | ราเช่ นายา ความยาว แอล หน้า , ม | จังหวะเฉลี่ย เหงื่อ ริชม. พุธ | แบบมีเงื่อนไข แจ่มใส เส้นผ่านศูนย์กลาง การมีส่วนร่วม | โชคโดย เทริ, ชม., | ต้านทาน. โชคชะตา ชม.∙ แอล หน้า | น้ำ ความกดดัน ชม ช | ผลรวม การสูญเสีย กดดัน เอชแอล หน้า +H |
0 บน บน แหล่งจ่ายก๊าซ. 5. ทำงาน บน เชโบทาเรฟมิคาอิล อเล็กซานโดรวิช ; ... Estr ขององค์กรกำกับดูแลตนเองขึ้นอยู่กับการเป็นสมาชิกของบุคคลที่มีส่วนร่วมในการจัดทำเอกสารโครงการสำหรับโครงการก่อสร้างทุนเอกสารรวมการวางผังเมืองและ ออกแบบ"บนคุมพื้นที่...ได้ผล บนการเตรียมโครงการ ระบบภายใน แหล่งจ่ายก๊าซ. 5. ทำงาน บนการเตรียมการ... การจัดการ FGU "Rostovmeliovodkhoz" เชโบทาเรฟมิคาอิล อเล็กซานโดรวิช ; ... Institutul de cercetări ştiinţifice în constricţii incercom fond de Literatură tehnică chişinău – 2010เอกสารI.F. Matsyuk หลักสูตรและอนุปริญญา ออกแบบบนพิเศษ เครื่องจักรก่อสร้างและ...วิศวกรโยธา 2520 ป.บัณฑิต เชโบทาเรฟ |
