1.6 การคำนวณตัวควบคุมความดันสำหรับ ShRP

ปัจจุบันมีการสร้างหน่วยพร่าพรายไฮดรอลิกตามกฎตามการออกแบบมาตรฐานหรือใช้หน่วยพร่าพรายไฮดรอลิกแบบตู้ (บล็อก) ในความพร้อมของโรงงานเต็มรูปแบบ

ดังนั้น การออกแบบหน่วยพร่าพรายไฮดรอลิกแบบเครือข่ายจึงขึ้นอยู่กับการเลือกตัวควบคุมความดันที่ต้องการ และเชื่อมโยงการออกแบบมาตรฐานที่สอดคล้องกัน หรือการเลือกหน่วยพร่าพรายแบบไฮดรอลิกแบบตู้ที่เหมาะสม

ความจุของตัวควบคุมความดันถูกกำหนดโดยสูตรใดสูตรหนึ่งต่อไปนี้:

สำหรับบริเวณใต้วิกฤตของการไหลของก๊าซ

Qo =5260×Kv ×ε× (17)

สำหรับระบบการไหลของก๊าซวิกฤติ เช่น ขึ้นอยู่กับความไม่เท่าเทียมกัน

ที่ไหน Qo – ปริมาณงานเครื่องปรับความดัน, ลบ.ม./ชม.;

К v – ค่าสัมประสิทธิ์ความจุของตัวควบคุม;

ε – ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงของความหนาแน่นของก๊าซเมื่อเคลื่อนที่ผ่านตัวปีกผีเสื้อของตัวควบคุม

Р 1 ÷Р 2 – แรงดันแก๊สสัมบูรณ์ก่อนและหลังตัวควบคุม MPa

ρ o – ความหนาแน่นของก๊าซภายใต้สภาวะปกติ, กิโลกรัม/ลูกบาศก์เมตร;

T 1 – อุณหภูมิของก๊าซด้านหน้าตัวควบคุม °K;

Z 1 – สัมประสิทธิ์คำนึงถึงความสามารถในการอัดของก๊าซที่ P 1 ถึง 1.2 MPa เท่ากับ 1

การคำนวณดำเนินการตามลำดับต่อไปนี้

โหมดการเคลื่อนที่ของแก๊สจะพิจารณาจากแรงดันแก๊สเริ่มต้นและขั้นสุดท้ายบนตัวควบคุม

ค่าสัมประสิทธิ์การไหลของตัวควบคุมถูกกำหนดโดยใช้สูตร (17) และ (18)

เราเลือกตัวควบคุมความดันที่มีค่าสัมประสิทธิ์การไหลใกล้เคียงกัน K v .

ปริมาณงานของตัวควบคุมที่เลือกจะถูกกำหนดที่ค่าเริ่มต้นของแรงดันแก๊สเริ่มต้นและสุดท้ายที่อยู่ด้านหน้า โหลดบนตัวควบคุมหรือความจุสำรองถูกกำหนดโดยเปรียบเทียบกับประสิทธิภาพของ ShRP ตาม SNiP 42-01-2002 เงินสำรองนี้ควรมีอย่างน้อย 15% - 20%

ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการคำนวณ:

ผลผลิตโดยประมาณของ ShRP หมายเลข 1, หมายเลข 3 คือ 101.8 ลบ.ม./ชม., ShRP หมายเลข 2 คือ 22 ลบ.ม./ชม., ShRP หมายเลข 4, หมายเลข 6 คือ 18.2 ลบ.ม./ชม., ShRP หมายเลข 5 คือ 161 ลบ.ม./ชม. ชม;

แรงดันแก๊สที่ด้านหน้า ShRP, 0.3 MPa;

แรงดันแก๊สหลัง SHRP, 3 kPa

สำหรับ ShRP หมายเลข 1 หมายเลข 3

ป 1 =0.3+0.101=0.401 เมกะปาสคาล; ป 2 =0.003+0.101=0.104

Р 2 ۞ 1 =0.104۞0.401=0.26 เช่น ร 2 วอเตอร์ 1<0,5;

ดังนั้นการคำนวณเพิ่มเติมจึงดำเนินการโดยใช้สูตร (18) เมื่อพิจารณาว่ามีการเปิดใช้งานแรงดันตกคร่อมขนาดใหญ่ที่ตัวควบคุม การสูญเสียแรงดันในบอลและสวิตช์วาล์วต้นน้ำของตัวควบคุมสามารถถูกละเลยได้ ต่อไปเราจะกำหนดค่าสัมประสิทธิ์การไหลของตัวควบคุมโดยใช้ (18)

จากค่าที่ได้รับของ K v = 1.4 เราเลือกตัวควบคุมที่มีค่ามากกว่าที่ใกล้ที่สุดของสัมประสิทธิ์นี้ RD-50 โดยที่ K v = 22

Qo =5260×22×0.7×0.401× =1300 ลบ.ม./ชม

การกำหนดภาระของคอนโทรลเลอร์

%<80-85%

ดังนั้นตัวควบคุมแรงดันแก๊ส RD-50 ที่ยอมรับสำหรับการติดตั้งจึงมีประสิทธิภาพสำรองที่เพียงพอ

ตามที่ระบุไว้ข้างต้น ปัจจุบันหน่วยพร่าพรายแบบไฮดรอลิกแบบตู้กำลังได้รับการผลิตในโรงงานที่พร้อมเต็มรูปแบบ ลักษณะหนังสือเดินทางมีระบุไว้ใน ดังนั้น เราจะทำการเลือกตัวควบคุมแรงดันเพิ่มเติมตามปริมาณงานที่แสดงในตารางที่ 3.22 นิ้ว

สำหรับ ShRP No. 2 เรายอมรับสำหรับการติดตั้งเครื่องปรับความดันประเภท RD-32M ที่มีปริมาณงาน 110 ลบ.ม./ชม. ซึ่งประสิทธิภาพสำรองค่อนข้างยอมรับได้สำหรับเงื่อนไขของเรา

ในทำนองเดียวกันสำหรับ ShRP หมายเลข 4 หมายเลข 6 เราเลือก RD-32M

สำหรับ ShRP หมายเลข 5 เรายอมรับตัวควบคุม RD-50M สำหรับการติดตั้ง

2 การจ่ายแก๊สเข้าห้องหม้อไอน้ำ

2.1 ข้อกำหนดสำหรับอาคารและสถานที่ของโรงต้มน้ำที่ใช้ก๊าซธรรมชาติ

อาคารและสถานที่ของโรงต้มน้ำที่มีหม้อไอน้ำที่ใช้เชื้อเพลิงก๊าซจะไม่เกิดการระเบิด ไม่ว่าห้องหม้อไอน้ำจะตั้งอยู่ในพื้นใดก็ตาม สถานที่ของเครื่องระบายควันและเครื่องฟอกอากาศจะต้องสอดคล้องกับหมวด G ในแง่ของอันตรายจากไฟไหม้ และไม่ต่ำกว่าระดับที่สองในการทนไฟ ภายใต้สภาพภูมิอากาศบางประการอนุญาตให้ติดตั้งหม้อไอน้ำในโรงต้มน้ำแบบกึ่งเปิดและแบบเปิดได้

การต่อเติมโรงต้มน้ำโดยไม่คำนึงถึงเชื้อเพลิงที่ใช้ในอาคารพักอาศัยและอาคารสถานรับเลี้ยงเด็กและโรงเรียนอนุบาล โรงเรียนมัธยมศึกษา โรงพยาบาลและคลินิก สถานพยาบาล สถานที่พักผ่อนหย่อนใจ ตลอดจนการติดตั้งโรงต้มน้ำที่สร้างในอาคารตามที่กำหนด ไม่อนุญาตให้มีจุดประสงค์

ไม่อนุญาตให้วางห้องหม้อไอน้ำในตัวไว้ใต้สถานที่สาธารณะ (ห้องโถงและหอประชุม, สถานที่ขายปลีก, ห้องเรียนและหอประชุมของสถาบันการศึกษา, โรงอาหารและร้านอาหาร, ห้องอาบน้ำ ฯลฯ ) และใต้โกดังวัสดุไวไฟ

ในแต่ละชั้นของห้องหม้อไอน้ำจะต้องมีทางออกอย่างน้อยสองทางซึ่งอยู่ฝั่งตรงข้ามของห้อง อนุญาตให้มีทางออกได้ 1 ทางหากพื้นที่พื้นน้อยกว่า 200 ตร.ม. และมีทางเข้าถึงทางหนีไฟภายนอก และในห้องหม้อไอน้ำชั้นเดียว - หากความยาวของห้องด้านหน้าหม้อไอน้ำไม่เกิน 12 ม. ประตูออกจากห้องหม้อไอน้ำต้องเปิดออกไปด้านนอก ทางออกถือเป็นทางออกตรงสู่ภายนอกหรือออกผ่านบันไดหรือห้องโถง

ไม่อนุญาตให้ติดตั้งพื้นห้องใต้หลังคาเหนือหม้อไอน้ำ ระดับพื้นห้องหม้อไอน้ำไม่ควรต่ำกว่าระดับพื้นที่ติดกับอาคารห้องหม้อไอน้ำและควรมีการเคลือบทำความสะอาดง่าย ผนังภายในห้องหม้อไอน้ำควรเรียบทาสีสีอ่อนหรือปูด้วยกระเบื้องสีอ่อนหรือกระเบื้องแก้ว

ระยะห่างจากส่วนที่ยื่นออกมาของหัวเตาแก๊สหรืออุปกรณ์ในห้องหม้อไอน้ำถึงผนังหรือส่วนอื่นของอาคารและอุปกรณ์ต้องมีระยะห่างอย่างน้อย 1 เมตร และสำหรับหม้อไอน้ำที่อยู่ตรงข้ามกันต้องมีทางเดินระหว่างหัวเผาอย่างน้อย 2 เมตร หากติดตั้งพัดลม ปั๊ม หรือแผ่นกันความร้อนไว้ด้านหน้าหม้อน้ำ ความกว้างของช่องระบายอากาศต้องมีอย่างน้อย 1.5 เมตร

เมื่อให้บริการหม้อไอน้ำที่ด้านข้าง ความกว้างของทางเดินด้านข้างต้องมีอย่างน้อย 1.5 ม. สำหรับหม้อไอน้ำที่มีความจุสูงถึง 4 ตันต่อชั่วโมง และอย่างน้อย 2 ม. สำหรับหม้อไอน้ำที่มีความจุ 4 ตันต่อชั่วโมงขึ้นไป ในกรณีที่ไม่มีการบำรุงรักษาด้านข้าง ความกว้างของทางเดินด้านข้างตลอดจนระยะห่างระหว่างหม้อไอน้ำกับผนังด้านหลังของห้องหม้อไอน้ำต้องมีอย่างน้อย 1 เมตร ความกว้างของทางเดินระหว่างส่วนของหม้อไอน้ำที่ยื่นออกมาจาก ซับใน (โครงท่อ ฯลฯ ) รวมถึงระหว่างส่วนของหม้อไอน้ำและส่วนของอาคาร (เสา, บันได), แท่นทำงาน ฯลฯ ต้องมีความสูงอย่างน้อย 7 ม.

หน่วยควบคุมแก๊ส (GRU) วางอยู่ในห้องหม้อไอน้ำใกล้กับทางเข้าท่อส่งก๊าซในห้องหม้อไอน้ำหรือในห้องที่อยู่ติดกันซึ่งเชื่อมต่อกันด้วยช่องเปิด อุปกรณ์และอุปกรณ์ของ GRU จะต้องได้รับการปกป้องจากความเสียหายทางกล จากการกระแทกและการสั่นสะเทือน และตำแหน่งของ GRU จะต้องได้รับแสงสว่าง อุปกรณ์ GRU ซึ่งสามารถเข้าถึงได้โดยบุคคลที่ไม่เกี่ยวข้องกับการดำเนินงานของอุตสาหกรรมก๊าซจะต้องมีรั้วที่ทำจากวัสดุทนไฟ ระยะห่างระหว่างอุปกรณ์หรือรั้วกับโครงสร้างอื่น ๆ ต้องมีอย่างน้อย 0.8 ม. รั้ว GRU จะต้องไม่รบกวนงานซ่อมแซม

2.2 ส่วนเทคโนโลยี

2.2.1 ส่วนเทอร์โมกลศาสตร์

โครงการนี้จัดให้มีการจัดหาความร้อนสำหรับความต้องการในการทำความร้อนและการระบายอากาศขององค์กรอุตสาหกรรมจากโรงต้มน้ำในท้องถิ่น

หม้อต้มน้ำร้อนขนาด 3 เมกะวัตต์

น้ำร้อนหล่อเย็น 95-70°C

การออกแบบโดยละเอียดเสร็จสมบูรณ์ตามมาตรฐานและข้อบังคับในปัจจุบัน และจัดให้มีมาตรการเพื่อความปลอดภัยจากการระเบิดและอัคคีภัยระหว่างการทำงานของโรงงาน

ห้องหม้อไอน้ำมีหม้อต้มน้ำร้อนยี่ห้อ KSVa จำนวน 3 เครื่อง

ชุดส่งมอบหม้อไอน้ำประกอบด้วย:

1. หัวเตาแก๊ส GB-1.2.

2. ชุดควบคุม KSUM ที่รวมอยู่ในระบบอัตโนมัติของเครื่องเขียน กำลังการผลิตปกติของห้องหม้อไอน้ำคือ 3×1.0=3.0 MW

สารหล่อเย็นสำหรับระบบจ่ายความร้อนคือน้ำที่มีพารามิเตอร์ 95-70°C

เครือข่ายถูกป้อนด้วยน้ำที่ไหลผ่าน PMU (อุปกรณ์แม่เหล็กป้องกันตะกรัน)

เครื่องปรับสภาพน้ำแบบแม่เหล็กช่วยให้พื้นผิวทำความร้อนไม่มีตะกรันภายใต้สภาวะที่ป้องกันการเดือดของน้ำในหม้อไอน้ำและท่อ

ก๊าซไอเสียจะถูกกำจัดออกโดยกระแสลมตามธรรมชาติผ่านท่อปล่องโลหะ Ø 400 มม. และปล่องไฟ Ø 600 มม. H=31 ม.

เพื่อให้มั่นใจถึงความเสถียรทางไฮดรอลิกของระบบจ่ายก๊าซวงแหวนและระบบการใช้ก๊าซ (รูปที่ 3) การคำนวณความคลาดเคลื่อนของวงแหวนสูงสุดที่อนุญาตคือ 5% จึงถูกนำมาใช้ในการคำนวณ จากตารางการคำนวณ เมื่อวันที่ 11 เป็นที่ชัดเจนว่าความคลาดเคลื่อนสูงสุดคือ 3.7% (วงแหวน IV) ในสามวงที่เหลือ ความคลาดเคลื่อนไม่เกิน 1.5% ซึ่งเป็นความสำเร็จที่ดีในการคำนวณทางวิศวกรรม

10 การคำนวณตัวควบคุมความดันของจุดควบคุมแก๊ส

10.1 พื้นฐานทางทฤษฎีสำหรับการคำนวณตัวควบคุมความดัน

โหมดการทำงานของไฮดรอลิกของระบบจ่ายแก๊สและการใช้แก๊สถูกควบคุมโดยใช้ตัวควบคุมแรงดัน ซึ่งจะรักษาแรงดันคงที่โดยอัตโนมัติที่จุดสุ่มตัวอย่างพัลส์ โดยไม่คำนึงถึงความเข้มข้นของการใช้แก๊ส เมื่อควบคุมแรงดัน แรงดันเริ่มต้นที่สูงกว่าจะลดลงเหลือแรงดันสุดท้าย (ต่ำกว่า)

การออกแบบตัวควบคุมแรงดันประกอบด้วยองค์ประกอบควบคุมและทำปฏิกิริยาที่ช่วยให้มั่นใจถึงประสิทธิภาพของก๊าซที่มั่นคง และเมื่อปริมาณการใช้ก๊าซหยุดลง การไหลผ่านวาล์วหลักจะถูกปิดกั้น ส่วนหลักของอุปกรณ์ควบคุมคือองค์ประกอบการตรวจจับ (เมมเบรน) และส่วนหลักของอุปกรณ์ควบคุมคือตัวควบคุม (ตัวควบคุมความดันมีตัวปีกผีเสื้อ) องค์ประกอบการตรวจจับและส่วนควบคุมเชื่อมต่อถึงกันโดยการเชื่อมต่อแอคชูเอเตอร์

แรงขับเคลื่อนแบบแอคทีฟคือแรงที่เมมเบรนรับรู้จากแรงดันแก๊ส P2 ซึ่งส่งผ่านแรงกระตุ้น (ผ่านท่อ) จากนั้นแรงไดอะแฟรมจะถูกส่งไปยังก้านวาล์ว แรงนี้มักเรียกว่าการเรียงสับเปลี่ยน N เลน ซึ่งถูกกำหนดโดยสูตรต่อไปนี้ (25):

N เลน = P 2 *F ทำหน้าที่ (25)

โดยที่: F act – พื้นผิวแอคทีฟของเมมเบรน, m2

แรงกระทำมีความสมดุลด้วยสปริง N ave วาล์วยังถูกกระทำโดยมวลของชิ้นส่วนที่เคลื่อนไหว N p.p และโหลดด้านเดียว N cr ซึ่งพิจารณาจากสูตร ( 26):

ไม่มี cl = ฉ ส *(P 1 – P 2) , (26)

โดยที่: f с – พื้นที่บ่าวาล์ว, m 2;

P 1 และ P 2 – แรงดันแก๊สก่อนและหลังวาล์ว MPa

ความสมดุลของแรงที่กระทำต่อวาล์วควบคุมความดันมีรูปแบบดังนี้:

เอ็นเลน – สปริง N – เซลล์ N p.ch + N = 0 , (27)

แรงในการปรับจะขึ้นอยู่กับปริมาณของแรงดันที่ได้รับการควบคุม หากค่าของ P 2 มากกว่าหรือน้อยกว่าค่าที่ตั้งตัวควบคุมความดันไว้ ความสมดุลของแรงจะหยุดชะงักและตัวควบคุมจะเริ่มทำงาน กระบวนการควบคุมแรงดันจะเกิดขึ้นเช่น การควบคุมความสามารถในการควบคุมแรงดัน

ปริมาณงานของตัวควบคุมความดันขึ้นอยู่กับพื้นที่ของช่องเปิดวาล์ว (ที่นั่ง) ความแตกต่างของแรงดันก่อนและหลังวาล์ว และคุณสมบัติทางกายภาพของแก๊ส ในการคำนวณในทางปฏิบัติ ความแตกต่างของแรงดันก่อนและหลังวาล์วมักจะถือเป็นความแตกต่างของแรงดันก่อนและหลังตัวควบคุม โดยทั่วไปปริมาณของก๊าซที่ไหลผ่านช่องเปิดวาล์วถูกกำหนดโดยสูตร (28):

วี =α*F*ω, (28)

โดยที่: V – ความจุวาล์ว, m 3 /วินาที;

α เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการสูญเสียพลังงานและการตีบตันของเจ็ตเข้าไป

รูวาล์ว

F – พื้นที่วาล์วเปิด, m2;

ω – ความเร็วของก๊าซที่ไหลผ่านช่องเปิดวาล์ว, m/วินาที

ความเร็ว (ω) จะมีการแสดงออกที่แตกต่างกัน ขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของแรงดันแก๊สหลังตัวควบคุมต่อความดันก่อนตัวควบคุม สำหรับอัตราส่วนความดันที่ใกล้เคียงกับเอกภาพ (โดยความดันลดลงภายใน 10 kPa) ก๊าซจะถือเป็นของเหลวที่ไม่สามารถอัดตัวได้ ในกรณีนี้ เพื่อกำหนดความจุของตัวควบคุม ให้ใช้สูตรต่อไปนี้ [บทช่วยสอนโดย Chebotarev et al.]:

V g = 0.0125*(1/√ξ)*d 2 *√∆P/ρ g (29)

โดยที่: V g – ประสิทธิภาพของตัวควบคุมความดัน, m 3 / ชั่วโมง;

ξ – สัมประสิทธิ์ความต้านทานไฮดรอลิกของตัวควบคุมความดัน

d - เส้นผ่านศูนย์กลางของพื้นที่การไหลของบ่าวาล์ว mm;

∆P – ความแตกต่างของแรงดันก่อนและหลังตัวควบคุม, kg/m2;

ρ g คือความหนาแน่นของก๊าซ (ความถ่วงจำเพาะ) kg/m3 ที่ความดัน P 1 และ T 1

(ต 1 =273.16+ ต ก.)

10.2 วิธีการคำนวณตัวควบคุมแรงดันแก๊ส

ตัวควบคุมแรงดัน โดยไม่คำนึงถึงหลักการทำงาน จะต้องมั่นใจในความเสถียรสูงของการควบคุม ซึ่งเข้าใจกันว่าเป็นการทำงานของตัวควบคุม โดยที่แรงดันสุดท้ายแสดงการลดทอนหรือการสั่นที่ไม่ทำให้หมาด ๆ ของการสั่นอย่างกลมกลืนด้วยแอมพลิจูดคงที่ที่มีขนาดขนาดเล็ก หากการแกว่งของแรงดันสุดท้ายเกิดขึ้นพร้อมกับแอมพลิจูดที่เพิ่มขึ้น แสดงว่ากระบวนการควบคุมแรงดันไม่เสถียร

ขึ้นอยู่กับค่าของอัตราส่วนหลังจากตัวควบคุมต่อความดันของตัวควบคุม ความเร็วของก๊าซที่ทางออกจากตัวปีกผีเสื้อมีค่าที่แตกต่างกัน เมื่อความดันลดลงเล็กน้อยในตัวควบคุม ก๊าซจะถือว่าไม่สามารถบีบอัดได้ เช่น ความสามารถในการอัดของแก๊สสามารถละเลยได้

ตัวอย่างเช่น: ถ้า ∆Р/Р 1 ≤ 0.08 แสดงว่าข้อผิดพลาดไม่เกิน 2.50%

เมื่อ ∆Р/Р 1 > 0.08 ควรคำนึงถึงความสามารถในการอัดของก๊าซด้วย

โดยที่ ∆Р – แรงดันตกในตัวควบคุมบนตัวปีกผีเสื้อ (วาล์ว)

P 1 – แรงดันที่ด้านหน้าวาล์วควบคุม, ata

เมื่อให้ ∆Р/Р 1 ≤ 0.08 ปริมาณงาน (ประสิทธิภาพ) ของตัวควบคุมความดันจะถูกกำหนดโดยสูตรต่อไปนี้:

V g = 0.00125*(1/√ξ)*d 2 *(√ ∆P/ρ g) (30)

โดยที่ √ คือสัญลักษณ์รากที่สอง ξ – สัมประสิทธิ์ความต้านทานไฮดรอลิกของกลุ่มควบคุมความดัน อยู่ในช่วง 1.6 – 2 ρ g – ความหนาแน่นของก๊าซ กิโลกรัม/ลูกบาศก์เมตร

หากอัตราส่วนความดัน ∆Р/Р 1 > 0.08 แสดงว่าค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวถูกนำมาใช้ในสูตร (30) โดยคำนึงถึงการขยายตัวของก๊าซเมื่อความดันลดลง

ε = 1 – (0.46*(∆Р/Р 1)) (31)

V g = 0.00125*ε*(1/√ξ)*d 2 *(√∆P/ρ g) (32)

ที่แรงกดดันวิกฤตหรือสูงกว่า เช่น เมื่อไม่เคารพความเท่าเทียม

ป 2 /พี 1 ≤ (พี 2 /พี 1) cr (33)

ในกรณีนี้จะกำหนดความจุของตัวควบคุมความดัน

ตามสูตรต่อไปนี้:

V ก. =20.3*(1/√ξ)*ε*d 2 *P 1 *(√ ((∆P/P 1) cr)/T*ρ ก. (34)

อัตราส่วนความดัน P 2 /P 1 ซึ่งการไหลของก๊าซจะสูงสุดและเมื่อความดันลดลงอีก P 2 ยังคงแทบไม่เปลี่ยนแปลงเรียกว่าอัตราส่วนความดันวิกฤต ดังนั้นเมื่ออัตราส่วนแรงดันแก๊ส Р 2 /Р 1 เท่ากับอัตราส่วนวิกฤตดังที่ประสบการณ์แสดงให้เห็น ความเร็วจะถึงสูงสุด - ความเร็วของเสียงในตัวกลางที่กำหนดและยังคงที่โดยอัตราส่วนลดลงอีก Р 2 / ร 1 .

อัตราส่วนความดันวิกฤตถูกกำหนดโดยสมการ

(P 2 /P 1) cr = 0.91*(2/K+1) κ/κ-1 , (35)

โดยที่ K = C p / C v คือดัชนีอะเดียแบติก (อัตราส่วนของความจุความร้อนที่ความดันคงที่ต่อความจุความร้อนที่ปริมาตรคงที่)

ตัวอย่างเช่น สำหรับก๊าซไดอะตอมมิกที่มี κ = 1.4 อัตราส่วนความดันวิกฤติจะเท่ากับ:

(P 2 /P 1) cr = 0.91*(2/1.4+1) 1.4/1.4-1 = 0.482

ซึ่งหมายความว่าสำหรับก๊าซไดอะตอมมิกที่มี k = 1.4 ความเร็ววิกฤติจะอยู่ที่อัตราส่วนความดันก๊าซ P 2 / P 1 = 0.482 และอัตราส่วนที่ลดลงอีก P 2 / P 1 จะไม่ทำให้ความเร็วเพิ่มขึ้น

สารละลาย ให้เรากำหนดอัตราส่วนความดันวิกฤติสำหรับก๊าซต้นทาง

(ป 2 /ป 1 ) cr =0.91*(2/1.4+1) 1,4/(1,4-1) = 0.482

อัตราส่วนความดันจริงสำหรับกรณีแรก การคำนวณดำเนินการในหน่วยการวัด - ata ร 1 = 1 + 1 = 6 และ; ร 2 = 0.03 + 1 = 1.03 เอต้า

ร 2 /ป 1 = 1.03/2 = 0.515 > 0.482

ดังนั้นใน ในกรณีนี้ใช้สูตร (34) ได้

ดังนั้นในกรณีแรก เราจะมีค่า φ = 0.486 (ภาคผนวก 5) และความหนาแน่นของก๊าซ (ความถ่วงจำเพาะ) ที่ความดัน P 1 และอุณหภูมิ T 1 จะเท่ากับ:

ρ 1 = ρ * (ป 1 ต 1 /ป 2 ต 1 ) = 0.73 * = 1.42 กก./ม 3

ε = 1 – (0.46*(0.97/2)) =0.777

ความสามารถในการควบคุมแรงดันที่นำมาใช้

วีช = 20.3*(1/√2.6)*0.777*(50)*2*(√(0.97/2)/(273.16+20)= 1990 ม. 3 /ชั่วโมง

เครื่องปรับความดันที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางวาล์ว 50 มม. ใช้ในการคำนวณ ให้ผลผลิต 1,990 ลบ.ม./ชั่วโมง ที่ P1 = 1 กก./ซม.2 (0.10 MPa) และ P2 = 0.03 กก./ซม.2 (0.003 MPa) อัตรากำไรจากการปฏิบัติงานคือ:

δ =100*(1990 – 1968)/1968= 1.12%

อัตรากำไรขั้นต้นด้านประสิทธิภาพของตัวควบคุมความดันที่เกี่ยวข้องกับปริมาณการใช้ก๊าซโดยประมาณของการชำระคือ:

δ =100*(1990 – 1640)/1640 =22% ซึ่งอยู่ภายในค่าที่ยอมรับได้

11 การคำนวณไฮดรอลิกของการจัดหาก๊าซให้กับอาคารที่พักอาศัย

อาคารพักอาศัยชั้นเดียวสองหลังซึ่งตั้งอยู่ในระยะทางสั้น ๆ จากกันอาจมีการจ่ายก๊าซ แผนและแผนภาพแอกโซโนเมตริกของเครือข่ายก๊าซแสดงไว้ในรูปที่ 1 - ในเวลาเดียวกันมีการติดตั้งเครื่องใช้แก๊ส (PG-4; VPG-29 และ AOGV-23) ในอาคารที่พักอาศัย การคำนวณทั้งหมดดำเนินการในรูปแบบตาราง (ตาราง) ในลำดับที่แน่นอน:

ก) จำนวนส่วนถูกทำเครื่องหมาย (คงที่) บนแผนภาพแอกโซโนเมตริก

b) กำหนดต้นทุนก๊าซโดยประมาณตามพื้นที่

c) ใช้เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งก๊าซตามส่วน

d) กำหนดค่าผลรวมของค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานในพื้นที่ (สำหรับแต่ละส่วนค่าของค่าสัมประสิทธิ์ζจะถูกเลือกจากตารางภาคผนวก)

ข้าว. ก) แผนการจ่ายก๊าซสำหรับอาคารที่พักอาศัย b) แผนภาพแอกโซโนเมตริก

เครือข่ายก๊าซ 1 – 2; 2 - 3 เป็นต้น ส่วนของท่อส่งก๊าซ

e) การใช้กราฟ (รูปที่) ค้นหาการสูญเสียความเสียดทานจำเพาะและความยาวที่เท่ากัน ζ = 1;

f) กำหนดความยาวของการออกแบบของส่วนต่างๆ และการสูญเสียแรงดัน

g) คำนวณแรงดันก๊าซส่วนเกินเพิ่มเติมในท่อโดยใช้สูตร:

∆Р = g*H*(γ ใน – γ กรัม)

โดยที่: ∆Р – แรงดันก๊าซส่วนเกินเพิ่มเติมในท่อ, Pa; ยังไม่มีข้อความ – ความแตกต่างในเครื่องหมายทางเรขาคณิตของส่วนท้ายและจุดเริ่มต้นของส่วนโดยนับตามการไหลของก๊าซ, ม.

h) กำหนดการสูญเสียแรงดันในพื้นที่โดยคำนึงถึงแรงดันก๊าซอุทกสถิตเพิ่มเติม

i) กำหนดการสูญเสียทั้งหมดในท่อส่งก๊าซโดยคำนึงถึงการสูญเสียในท่อและข้อต่อของอุปกรณ์ (เช่น VPG-29) ไปยังหัวเผาแก๊ส ค่าโดยประมาณของการสูญเสียแรงดันในท่อและข้อต่อของอุปกรณ์แก๊สคือ: ในเตาแก๊ส 40 - 50 Pa; ในเครื่องทำน้ำอุ่นแก๊ส 80 – 100 Pa.

j) เปรียบเทียบการสูญเสียทั้งหมดที่เกิดขึ้นกับแรงดันแก๊สที่ลดลงที่คำนวณได้ หากจำเป็นการคำนวณใหม่จะดำเนินการโดยการเปลี่ยนขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งก๊าซในส่วนต่างๆ ความคลาดเคลื่อนไม่ควรเกิน 5%

วิธีแก้ปัญหา แปลงที่ 1 -2 – 3 – 4 ในอาคารพักอาศัยส่วนตัวชั้นเดียวที่ติดตั้งอุปกรณ์แก๊ส: PG-4; HSV-29; AOGV-23.

ตารางที่ 12

ตัวเลข พล็อต	ชื่ออุปกรณ์ (แก๊ส)	ปริมาณ อพาร์ทเมน	ค่าสัมประสิทธิ์ พร้อมกัน	ปริมาณการใช้ก๊าซ ม 3 /ชั่วโมง
	เอโอจีวี – 23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 AOGV-23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23

เรากำหนดต้นทุนก๊าซโดยประมาณสำหรับส่วนของระบบจ่ายก๊าซของอาคารพักอาศัยชั้นเดียวสองหลัง (รูปที่):

วี ช = เค โอ * วี n * n, ม 3 /ชั่วโมง

ที่อยู่: K โอ – ค่าสัมประสิทธิ์การทำงานพร้อมกันของเครื่องใช้แก๊ส (อุปกรณ์) ที่ติดตั้งในอพาร์ตเมนต์นั้นเป็นไปตามการใช้งานวี n –ปริมาณการใช้ก๊าซโดยอุปกรณ์ตั้งแต่หนึ่งเครื่องขึ้นไป ม 3 /ชั่วโมง;n– จำนวนอุปกรณ์ที่ติดตั้ง

การบริโภค ก๊าซธรรมชาติเตาแก๊ส 4 หัว. พลังงานความร้อนสี่เตา (แอปพลิเคชัน) คือ:

เอ็น n = 0.70 + 1.90 + 1.90 + 2.80 = 7.30 กิโลวัตต์ต่อชั่วโมง

ค่าสัมประสิทธิ์ การกระทำที่เป็นประโยชน์เตาแก๊สคือ: η = 56%

วี n = (เอ็น n *860*4.19)/ η * ถาม n , ม 3 /ชั่วโมง

วี n = (7 . 30 * 860 * 4 . 19)/0 . 56 * 35730= 1.30 ม 3 /ชั่วโมง

ปริมาณการใช้ก๊าซธรรมชาติจากเครื่องทำน้ำอุ่น VPG-29:

วี วี =(เอ็น วี *860*4.19)/ ถาม n = (29*860*4.19)/35730 = 2.93 ม 3 /ชั่วโมง

ปริมาณการใช้ก๊าซธรรมชาติโดยเครื่องทำความร้อน AOGV - 23:

วี ก = (เอ็น ก *860*4.19)/ ถาม n = (23*860*4.19)/35730 = 2.30 ม 3 /ชั่วโมง

ปริมาณการใช้ก๊าซธรรมชาติตามส่วนของระบบจ่ายก๊าซของอาคารพักอาศัยสองแห่ง:

ส่วนที่ 1 – 2:วี 1-2 = วี 6-7 = เค โอ ∙ วี ก ∙ n= 1∙2.30∙1 = 2.30 ม 3 /ชั่วโมง

ส่วนที่ 2 – 3:วี 2-3 = วี 7-8 = เค โอ ∙(วี ก + วี วี )∙ n= 1∙(2.30 + 2.93)∙1 =5.23 ม 3 /ชั่วโมง

ส่วนที่ 3 – 4:วี 3-4 = วี 8-4 = เค โอ ∙(วี วี + วี ก )∙ n=0.80∙(2.93 + 2.30)∙1 = 4.18 ม 3 /ชั่วโมง

วี 3-4 = เค โอ ∙ วี∙ n= 1∙1.30∙1 = 1.30 ม 3 /ชั่วโมง

∑วี 3-4 = 4,18 + 1,30 = 5,48 ม 3 /ชั่วโมง

ส่วนที่ 4 – 5:วี 4-5 = เค โอ ∙(วี วี + วี∙)∙ n= 0.46∙(2.93 + 2.30)∙2 = 4.80 ม. 3 /ชั่วโมง

วี 4-5 = เค โอ ∙ วี∙ n= 1∙1.30∙1 = 1.30 ม 3 /ชั่วโมง

∑วี 4-5 = 4,80 + 1,30 = 6,10 ม 3 /ชั่วโมง

การคำนวณไฮดรอลิกของระบบจ่ายก๊าซสำหรับการจ่ายก๊าซของอาคารพักอาศัยชั้นเดียวสองหลัง (รูปที่) การคำนวณจะดำเนินการในรูปแบบตาราง (ตาราง) สำหรับความแตกต่างของแรงดันแก๊สที่กำหนด ∆P จากโหนด 5 ถึงโหนด 1 เท่ากับ 350 Pa มีการกำหนดการสูญเสียแรงดันจำเพาะโดยเฉลี่ยในทุกพื้นที่

ชม. พ = ∆ ป/ ∑ ล พี = 350/101.75 = 3.44 Pa/ ลิเนียร์มิเตอร์

โดยที่: ∑ล พี – ความยาวโดยประมาณของส่วนท่อส่งก๊าซโดยคำนึงถึงค่าเผื่อความต้านทานในพื้นที่, ม.

ความดันอุทกสถิตในส่วนแนวตั้งคือ:

เอ็น 4-5 = ซี∙(γ วี - γ ช )∙ ก= 1.50∙(1.293 – 0.73)∙9.81 = 8.28 ปาสกาล

แรงดันแก๊สอุทกสถิตในส่วนแนวนอน H = 0

การวิเคราะห์ในตารางแสดงให้เห็นว่าการสูญเสียแรงดันรวมในทุกส่วนที่เชื่อมต่อแบบอนุกรมคือ:

∑(ชม.∙ ล พี + ชม) = 192.76 ปาสคาล

ตารางที่ 13

พล็อต	คำนวณ ปริมาณ แก๊ส, ม 3 /ชม.	ความยาว ส่วนหนึ่ง คะ ม	นัดบา เปิดอยู่ ท้องถิ่น ความต้านทาน	ราชเช บาง ความยาว ล พี , ม	เฉลี่ย.ud. เหงื่อ ริชม. พ	อุสโล โดดเด่น เส้นผ่านศูนย์กลาง ส่วนหนึ่ง.	อุดบี เทริ, ชม.,	ความต้านทาน ส่วนหนึ่ง ชม.∙ ล พี	ไฮดรา ความดัน เอ็น ช	ผลรวม การสูญเสีย กด เอชแอล พี +ฮ
									0 โดย โดย การจัดหาก๊าซ- 5. ใช้งานได้ โดย เชโบทาเรฟมิคาอิล อเล็กซานโดรวิช; - Aster ขององค์กรกำกับดูแลตนเองโดยพิจารณาจากสมาชิกของบุคคลที่จัดทำเอกสารการออกแบบสำหรับโครงการก่อสร้างทุน เอกสาร การบูรณาการการวางผังเมืองและ ออกแบบ"โดยควบคุมในสนาม...ได้ผล โดยการเตรียมโครงการ ระบบภายใน การจัดหาก๊าซ- 5. ใช้งานได้ โดยการเตรียมการ... การจัดการสถาบันของรัฐบาลกลาง "Rostovmeliovodkhoz" เชโบทาเรฟมิคาอิล อเล็กซานโดรวิช; - Institutul de cercetări ştiinţifice în constricţii incercom love de literatură tehnică chişinău – 2010 เอกสาร I.F.Matsyuk หลักสูตรและอนุปริญญา ออกแบบโดยพิเศษ เครื่องจักรก่อสร้างและ...วิศวกรโยธา 2520 G.P. เชโบทาเรฟ

1.4 การเลือกอุปกรณ์ควบคุมจุดควบคุมแก๊ส

จุดควบคุมแก๊ส (GRP) ได้รับการออกแบบมาเพื่อลดแรงดันแก๊สและรักษาให้อยู่ในระดับที่กำหนด โดยไม่คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงของอัตราการไหลและความดันแก๊ส ในเวลาเดียวกัน ก๊าซจะถูกทำให้บริสุทธิ์จากสิ่งเจือปนทางกล และคำนึงถึงปริมาณการใช้ก๊าซด้วย

เรากำลังคัดเลือกอุปกรณ์สำหรับเครื่องแยกไฮดรอลิกหมายเลข 3

จุดควบคุมแก๊ส (GRP) เป็นแบบชั้นเดียว ระดับ I ทนไฟพร้อมหลังคารวม ช่องทางเข้าและทางออกของก๊าซผ่านส่วนด้านนอกของอาคารในท่อและท่อส่งก๊าซได้รับการติดตั้งโดยมีการเชื่อมต่อหน้าแปลนฉนวนตามซีรี่ส์ 5.905-6 มีการจัดแสงธรรมชาติและแสงประดิษฐ์ อาคาร GRP มีการระบายอากาศตามธรรมชาติและระบายอากาศอย่างต่อเนื่อง โดยมีการแลกเปลี่ยนอากาศอย่างน้อยสามครั้งใน 1 ชั่วโมง

อุปกรณ์หลักของจุดควบคุมแก๊สคือ:

· กรอง.

· เครื่องปรับความดัน

วาล์วปิดนิรภัย (SSV)

ความปลอดภัย วาล์วระบาย(พีเอสเค)

· วาล์วปิด

· เครื่องมือควบคุมและวัด (เครื่องมือ)

· อุปกรณ์วัดปริมาณการใช้ก๊าซ

ในโครงการประกาศนียบัตรแทนที่จะใช้ท่อส่งก๊าซบายพาส (บายพาส) จะมีการจัดเตรียมเส้นลดที่สองซึ่งเพิ่มความน่าเชื่อถือของการดำเนินการแตกหักแบบไฮดรอลิกอย่างมีนัยสำคัญ มีการติดตั้งวาล์วปิดนิรภัยที่ด้านหน้าตัวควบคุมแรงดัน และวาล์วระบายความปลอดภัยด้านหลังตัวควบคุมแรงดัน บนท่อส่งก๊าซที่ออกจากหน่วยจ่ายก๊าซ จุดควบคุมแก๊สมีท่อระบายและระบาย โดยอยู่ห่างจากชายคาหลังคาอาคาร 1 ธ 1.5 เมตร

จุดควบคุมแก๊ส GRP หมายเลข 3 ถูกนำมาใช้บนพื้นฐานของการออกแบบมาตรฐานพร้อมตัวควบคุมความดันประเภท RDBK1-100 โดยคำนึงถึงอัตราการไหลของก๊าซของไดอะแฟรมห้องประเภท DKS-50

การเลือกอุปกรณ์สำหรับจุดควบคุมก๊าซจะขึ้นอยู่กับโหลดที่คำนวณได้และแรงดันก๊าซที่คำนวณได้ที่ทางออกและทางเข้าของจุดควบคุมก๊าซ ที่จุดควบคุมแก๊สความดันแก๊สจะลดลงเหลือ 300 มม. น้ำ เซนต์ (izb)

ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการคำนวณคือ:

• ผลผลิตการแตกหักแบบไฮดรอลิก Q = 2172 ลบ.ม./ชม
• แรงดันแก๊สที่ทางเข้าไปยังระบบพร่าพรายไฮดรอลิก
• P VX = 0.501 MPa (เอบีเอส)
• แรงดันแก๊สที่ทางออกของหน่วยพร่าพรายไฮดรอลิก P ออก = 0.303 MPa (เอบีเอส)
• เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อที่ทางเข้าถึงการแตกหักของไฮดรอลิก
• ดี ยู = 57 มม

เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อที่ทางออกของหน่วยพร่าพรายไฮดรอลิก ดี ยู = 273 มม

ความดันบรรยากาศ Р B = 0.10132 MPa

ในการเลือกเครื่องปรับแรงดัน ก่อนอื่นเราจะคำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการ:

Q – ก๊าซไหลผ่านตัวควบคุม m 3 /ชั่วโมง

เสื้อ – อุณหภูมิของก๊าซ t = 5°С

V คือ ความเร็วของแก๊ส, V = 25 เมตร/วินาที

Р М – ความดันที่ทางเข้าไปยังตัวควบคุมเท่ากับ 0.578 MPa (abs.)

= 7.5 ซม. = 75 มม

เรายอมรับเครื่องปรับความดันประเภท RDBK1-100/50

มีความจำเป็นต้องตรวจสอบตัวควบคุมเพื่อดูปริมาณงานเช่น ปริมาณงานสูงสุดที่คำนวณได้ต่อชั่วโมง Q MAX ไม่ควรเกิน 80% และปริมาณงานขั้นต่ำที่คำนวณได้ Q MIN ไม่ควรน้อยกว่า 10% ของปริมาณงานจริง Q D ที่ความดันทางเข้าที่กำหนด กล่าวอีกนัยหนึ่งต้องเป็นไปตามเงื่อนไขต่อไปนี้:

(คิวสูงสุด /คิวดี) ´ 100%£ 80%

(คิวต่ำสุด/คิวลึก) ´100% ³10%

โดยที่: Q MIN - การถอนก๊าซขั้นต่ำโดยผู้บริโภค m 3 / h เท่ากับ 30% Q MAX< 0,9, то искомую пропускную способность регулятора при Р 1 = 0,501 МПа (абс.) определяем по формуле:

เหล่านั้น. Q MIN = 630 ลบ.ม. /ชม ตั้งแต่ P OUT / P IN

คิวดี =

, ที่ไหน

f 1 = 78.5 ซม. 2 - พื้นที่หน้าตัดของรูเจาะเล็กน้อยของหน้าแปลนทางเข้าของตัวควบคุม

P VX = 0.501 MPa (หน้าท้อง)

เหล่านั้น. Q MIN = 630 ลบ.ม. /ชม

j = 0.47 - ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับอัตราส่วน P OUT / P IN = 0.103/0.578 = 0.16 ตามกราฟในรูป 9 เรานิยามเจ

k 3 = 0.103 - ค่าสัมประสิทธิ์การไหลสำหรับ RDBK 100/50 ถูกกำหนดจากตาราง 4.

= 59,08 % < 80%

= 14,8 % > 10%

= 3676 ลบ.ม./ชม

การตรวจสอบเปอร์เซ็นต์โหลดตัวควบคุม:

เนื่องจากตรงตามเงื่อนไข ตัวควบคุมจึงถูกเลือกอย่างถูกต้อง

การคำนวณอุปกรณ์พร่าพรายไฮดรอลิก	ตาราง1.4.1	ค่าที่กำหนด
สูตรการคำนวณ	ผลลัพธ์
1. อุณหภูมิสัมบูรณ์ของการไหลตัวกลาง T
T = T n + t = 273.15 + 5	2. ความหนาแน่นของส่วนผสมก๊าซที่ t = +5 0 C, r n
3. เส้นผ่านศูนย์กลางตัวกรอง d y
เราถือว่ามันเท่ากับเส้นผ่านศูนย์กลางที่ระบุของท่อส่งก๊าซ
4. ความจุตัวกรอง Q	5. การสูญเสียแรงดันจากการติดตั้งตัวกรอง DP Ф 0,49 - 7000 / 10 6
6. แรงดันแก๊สมากเกินไปหลังตัวกรอง R F
Р Ф = Р ВH - ДР Ф / 10 6 =	กะบังลม	7. แรงดันแก๊สสัมบูรณ์ที่หน้าไดอะแฟรม P A
RA = R F + R B =
พิมพ์ DKS-50	8. แรงดันสูญเสียจากการติดตั้งไดอะแฟรม DP D 0,5034 - 0,018
9. แรงดันแก๊สสัมบูรณ์หลังไดอะแฟรม, P pd R PD = R A - DP D =ความปลอดภัย
วาล์วปิด	พีซเค
10. เส้นผ่านศูนย์กลางของรูระบุของวาล์วปิด d y
เราถือว่ามันเท่ากับเส้นผ่านศูนย์กลางระบุของตัวกรอง	R ฉัน " = R PD – R B = 0,4854 - 0,1034
13. แรงดันสูญเสียจากการติดตั้งวาล์ว DP CL
14. แรงดันส่วนเกินหลังวาล์ว P PC	R PK = R ฉัน ¢ - R PK /10 6 = 0,4854- 65000 / 10 6
เครื่องปรับความดัน
15. เครื่องปรับความดัน	ยอมรับตัวควบคุมประเภท	RDBK1-100/50
16. แรงดันมากเกินไปที่หน้าตัวควบคุม P PC "	R PK " = R PK
17. ปริมาณงานที่คำนวณได้ Q PR	คิว พีอาร์ = 1595* 78.5 * 0.103 * 0.47 *

18. ค่าสัมประสิทธิ์ปริมาณงาน K P
19. ความจุคอนโทรลเลอร์เริ่มต้น Q 1	คำถาม 1 = Q PR ´ K P =
20. ที่ Q MAX เปอร์เซ็นต์โหลดของตัวควบคุม
ที่ Q MIN เปอร์เซ็นต์การโหลดของคอนโทรลเลอร์
วาล์วระบายความปลอดภัย
22. วาล์วระบายความปลอดภัย	ยอมรับประเภท:	PSK-50N/0.05 ยก
23. ค่าสัมประสิทธิ์การอัด K 1	เรายอมรับ
24. ความยาวท่อส่งก๊าซ: ไปที่วาล์ว หลังจากวาล์ว
25. ผลรวมของค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานภายใน: ไปที่วาล์ว หลังจากวาล์ว
26. เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ	D U = D U รูปที่ 22
27. เส้นผ่านศูนย์กลางบ่าวาล์ว
28. ความจุที่ต้องการของ PSK ที่ 0 0 C และ 0.1034 MPa, QK "	Q K " = 0.005*Q สูงสุด =
29. ปริมาณงานที่ต้องการภายใต้สภาวะการทำงาน Q K
30. ค่าสัมประสิทธิ์การไหล, ก	เรายอมรับ
31. เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งก๊าซ: ไปที่วาล์ว หลังจากวาล์ว	ตามรูปวาด
32. เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งก๊าซทั่วไป: ไปที่วาล์ว หลังจากวาล์ว
33. ความยาวเท่ากัน: ไปที่วาล์ว หลังจากวาล์ว	[6] ชื่อ ลำดับที่ 6

34. กำหนดความยาว: ไปที่วาล์ว	LP = L VP + åx P *L DP = 3,5 + 3,38*1,5
หลังจากวาล์ว	L С = L ds +åx С *L ДС =
35. การสูญเสียแรงดันแก๊สในท่อส่งก๊าซถึงวาล์วต่อความยาว 1 เมตร	ด Р¢п = 0.1*10
36. แรงดันก๊าซสัมบูรณ์ในท่อส่งก๊าซถึงวาล์ว + 15%, Р¢Вх	P¢ เข้า =1.15*(P ออก – L P *DP¢/10 0)+P B =1.15*(0.003-8.57*1/10 0)+0.103
37. การสูญเสียแรงดันแก๊สในท่อส่งก๊าซหลังวาล์ว	DP C = 10 -6 *LC *DP C " DP ค "= DP P " DP C = 10 -6 *35.2*1
38. แรงดันแก๊สสัมบูรณ์หลังวาล์ว P 1 "	Р 1 " = Р ВH " - ДР С = 0,1068 -0,0000352
39. แรงดันแก๊สมากเกินไปหลังวาล์ว P 0 "	R 0 " = R 1 " - R B = 0,10236 - 0,099
40. เงื่อนไขในการปฏิบัติตามเส้นผ่านศูนย์กลางที่ยอมรับก่อนและหลังวาล์ว	ดีพี ซี< Р 0 " 0,0000352 < 0,00336	เป็นไปตามเงื่อนไข
41. อัตราส่วนแรงดันวิกฤต, V KR43 สัมประสิทธิ์ b สำหรับ b > b KR 1790
47. จำนวนวาล์ว	เอฟ ซี< F СК 399,86<1790 мм 2	1 ชั้นเรียน PSK-50N/0.05