Selezione del regolatore di pressione.
La scelta del regolatore di pressione va fatta in base alla portata del gas, per locali caldaia con le massime prestazioni delle caldaie installate, tenendo conto della pressione in ingresso e in uscita.
Metodo di selezione:
1. viene impostata la taglia del regolatore di pressione;
2. si determina la pressione in ingresso al regolatore trascurando le perdite nei dispositivi di intercettazione e nel filtro.
3. se la pressione in ingresso è inferiore a 10 kPa, il calcolo è effettuato secondo il comma 4, altrimenti secondo il comma 5.
4. La portata del regolatore di pressione è determinata dalla formula:
Qreg = 360 ∙ fc ∙ kv ∙ √2∆P/ρ, (m3/h) (6.1)
dove, fc è l'area della sede della valvola (cm2), è determinata dai dati del passaporto o dalla formula:
fc = π ∙ dc2/4, (cm2)(6.2)
dove, π - 3,14;
dс – diametro della sella (cm);
kv - coefficiente di flusso, preso in base ai dati di riferimento, a seconda del design della valvola (0-1):
Per valvole a doppia sede: (0,4-0,5);
Per valvole a singola sede, in cui la pressione iniziale preme sulla valvola: (0,6-0,65);
Per valvole a sede singola, in cui la pressione iniziale preme sotto la valvola: (0,7-0,75);
Per una valvola a sede singola, in cui la valvola è scollegata dalla sede e il gas passa attraverso la sede quasi senza contatto con la valvola: (0,75-0,8).
∆P - caduta di pressione, determinata dalla formula:
∆P = Pin – Pout, MPa (6.3)
gg – densità del gas (kg/m3),
360 - porta all'interazione.
5. La capacità del regolatore di pressione è determinata:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ Pin ∙ φ ∙ √1/ρ , (m3/h) (6.4)
dove si usa Pin - Rabs,
Rabs = Rizb + Ratm,
Ratm = 0,10132 (MPa).
φ - coefficiente dipendente dal tipo di gas e dalla pressione di ingresso e uscita:
φ = √(2∙γ)/(γ-1) ∙ [(Рout/Рin)2/γ – (Рout/Рin)(γ+1)/γ](6.5)
dove, γ – 1.31 (per gas naturale), γ - 1,44 (per GPL).
6. Il rapporto tra la portata del regolatore e il calcolo della portata sono determinati:
0.1 ≤ Qp/Qreg ≤ 0.8(6.6)
Se una data relazioneè risultato inferiore a 0,1, quindi la dimensione del regolatore di pressione deve essere ridotta e andare al passaggio 4 o al passaggio 5;
Se questo rapporto è maggiore di 0,8 allora occorre aumentare la taglia del regolatore di pressione e passare al passo 4 o al passo 5;
Se questo rapporto risulta soddisfacente, viene accettata la dimensione selezionata del regolatore di pressione.
Selezione di filtri per gas.
La selezione dei filtri per gas viene effettuata in base a larghezza di banda tenendo conto delle perdite di carico limite, che non dovrebbero superare i 5000 Pa per i filtri a rete, i 10000 Pa per i filtri per capelli, e prima dell'inizio del funzionamento o dopo la pulizia e il lavaggio del filtro, questa differenza dovrebbe essere di 200-2500 Pa e 4000-5000 Pa, rispettivamente.
Determinazione della larghezza di banda dei filtri:
Q = Qt ∙ √(got ∙ ∆ρ ∙ ρ2)/(go ∙ ∆ρt ∙ ρ2t), (m3/h)(6.7)
dove, Qt è la portata del filtro in condizioni tabulari, m3/h;
got – densità del gas tabellare, kg/m3;
go – densità del gas quando si utilizza un altro gas, kg/m3;
∆ρt è la caduta di pressione attraverso il filtro in condizioni tabulari, MPa;
∆ρ è la caduta di pressione attraverso il filtro durante il funzionamento in una modalità diversa da quella tabellare, MPa;
ρ2 è la pressione del gas dopo il filtro quando si opera in una modalità diversa da quella tabellare, MPa;
ρ2t è la pressione del gas tabellare dopo il filtro, MPa.
Selezione di una valvola di intercettazione di sicurezza (PZK).
1. La scelta del tipo di valvola di intercettazione è determinata in base ai parametri del gas che attraversa il regolatore di pressione, ovvero: pressione massima all'ingresso del regolatore; pressione del gas in uscita dal regolatore e soggetta a controllo; diametro del tubo di ingresso al regolatore.
2. Il dispositivo di blocco prescelto deve garantire la chiusura ermetica dell'alimentazione del gas al regolatore in caso di aumento o diminuzione di pressione, successivamente al di sopra dei limiti stabiliti.
Secondo le "Norme di sicurezza n industria del gas"Il limite superiore della manovra di blocco non deve superare il massimo pressione di esercizio gas dopo il regolatore di oltre il 25%.
Il limite inferiore di impostazione è 1,1 dalla combustione stabile della fiamma del bruciatore o il 10% in più rispetto al valore della pressione (di esercizio) impostata sul bruciatore.
La scelta della valvola di sicurezza (PSK).
I PSK, compresi quelli integrati nel regolatore di pressione, devono garantire lo scarico del gas quando la pressione massima di esercizio dopo il regolatore viene superata di non oltre il 15%.
Quando si sceglie un PSK, la quantità di gas da scaricare viene determinata e confrontata con il valore tabellare l.13 v.7.15 ed è determinata dalla formula:
Q ≥ 0,0005 ∙ Qreg, m3/h (6,8)
dove, Q è la quantità di gas che deve essere scaricata dal PSC entro un'ora a t=0°C, Рbar – 0,10132 MPa;
Qreg è la capacità di progetto del regolatore di pressione nelle stesse condizioni, m3/h.
Se non è presente la valvola di blocco davanti al regolatore di pressione, la quantità di gas da scaricare è determinata dalla formula:
Per regolatore di pressione con valvola a spola:
Q ≥ 0,01 ∙ Qreg, m3/h (6,9)
Per serrande di controllo:
Q ≥ 0,02 ∙ Qreg, m3/h (6,10)
Se è necessario installare più regolatori di pressione in parallelo nella fratturazione idraulica, la quantità totale di gas che deve essere scaricata dal PSU entro un'ora deve soddisfare:
Q, ≥ 0.01 ∙ Qn , (6.11)
dove Q è la quantità di gas che deve essere scaricata dal PSC entro un'ora per ciascun regolatore, m3;
n è il numero di regolatori di pressione, pz.
Selezioniamo attrezzature per ShRP:
A Q = 195,56 m3/h, Рout = 0,002 MPa, Рin = 0,3 MPa, d0-1 = 159*4, quindi kv=0,6 (valvola a sede singola);
La portata del regolatore di pressione è determinata dalla formula:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ Pin ∙ φ ∙ √1/ρ;
Il diametro è determinato:
fc = π ∙ d2c/4 = (3,14 ∙ 1,52)/4 = 1,77 (cm2);
La pressione assoluta è determinata:
Rabs \u003d Ratm + Pizb \u003d 0,002 + 0,10132 \u003d 0,10332 (MPa);
Viene determinato un coefficiente in funzione del tipo di gas e della pressione di ingresso e di uscita:
φ = √(2∙γ)/(γ-1) ∙ [(Рout/Рin)2/γ – (Рout/Рin)(γ+1)/γ] = √(2∙1.31)/(1 .31 -1) ∙ ∙[(0.002/0.3)2/1.31 – (0.002/0.3)(1.31+1)/1.31] = 0.58;
Dalla pressione del flusso di gas sopra calcolata è determinato:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ Pin ∙ φ ∙ √1/ρ = 1595 ∙ 1,77 ∙ 0,6 ∙ 0,3 ∙ 0,58 ∙ √1/0,728 =
459,9 (mc/h);
Il rapporto tra la portata del regolatore e il calcolo della portata sono determinati: 0,1 ≤ Qr/Qreg ≤ 0,8; 195,56 / 459,9 \u003d 0,4 - è compreso tra 0,1 e 0,8;
Filtro a rete
FS-50 (calcolato secondo il punto 7.20 lit. 2);
Valvola di intercettazione di sicurezza (PZK)
PKN-50 (calcolato secondo il punto 7.14 lett. 2);
Viene stabilito un limite massimo del 25%.
0,002 + 0,0005 = 0,0025 (MPa),
Il calcolatore del fattore Cv è uno strumento online bidirezionale che ti aiuterà a calcolare il fattore Cv da determinati parametri o a calcolare il valore Cv dal fattore Cv. Il fattore di capacità Cv è stato introdotto nei calcoli per facilitare il lavoro di idraulico e impianti pneumatici. Con il suo aiuto, puoi facilmente determinare la portata del mezzo di lavoro che passa attraverso l'elemento delle valvole della tubazione.
Di seguito sono riportate le formule su cui ci siamo basati durante la compilazione di questo calcolatore.
Formule di calcolo
1. Applicato a ambiente gassoso
1.1. Calcolo del flusso
Dato:
Se P2+1>0.5*(P1+1) allora [nom. litro/min]
Se P2+1<0.5*(P1+1) тогда 
[norma. litro/min]
Dato:
- pressione di ingresso P1 [bar]
- pressione di uscita P2 [bar]
- portata Q [nom. litro/min]
- densità relativa del gas Sg (relativa all'aria)
Se P2+1>0.5*(P1+1) allora 
Se P2+1<0.5*(P1+1) тогда 
2. Applicato a mezzo liquido
2.1. Calcolo del flusso
Dato:
- pressione di ingresso P1 [bar]
- pressione di uscita P2 [bar]
- CV 
[litri/min]
1.2. Calcolo del Cv minimo richiesto
Dato:
- pressione di ingresso P1 [bar]
- pressione di uscita P2 [bar]
- portata Q [litri/min]
- densità relativa del liquido Szh (rispetto all'acqua) 
Fai attenzione alla conversione delle unità di misura. Questo può essere fatto dentro
Per garantire la stabilità idraulica del funzionamento del sistema ad anello di distribuzione del gas e consumo di gas (Fig. 3), nel calcolo è stata presa in considerazione la discrepanza massima consentita degli anelli del 5%. Dalla tabella di calcolo. 11, si nota che lo scarto massimo è del 3,7% (anello IV). Nei restanti tre anelli, la discrepanza non supera l'1,5%, che è un buon risultato nei calcoli ingegneristici.
10 Calcolo del regolatore di pressione del punto di controllo del gas
10.1 Basi teoriche per la progettazione dei regolatori di pressione
La modalità idraulica di funzionamento del sistema di distribuzione e consumo del gas è controllata da regolatori di pressione, che mantengono automaticamente una pressione costante nel punto di campionamento dell'impulso, indipendentemente dall'intensità del consumo di gas. Quando si regola la pressione, la pressione iniziale più alta viene ridotta a quella finale (inferiore).
Il design del regolatore di pressione comprende organi di regolazione e reazione, che forniscono prestazioni stabili del gas e quando il consumo di gas si interrompe, il flusso attraverso la valvola principale viene bloccato. La parte principale del dispositivo di controllo è un elemento sensibile (membrana) e la parte principale del dispositivo di controllo è il corpo di regolazione (il regolatore di pressione ha un corpo farfallato). L'elemento sensibile e il corpo regolatore sono interconnessi da un collegamento di azionamento.
La forza motrice attiva è la forza che la membrana percepisce dalla pressione del gas P2, trasmessa per impulso (attraverso il tubo). La forza del diaframma viene quindi trasferita allo stelo della valvola. Questa forza è solitamente chiamata permutazione N corsia, è determinata dalla seguente formula (25):
N corsia \u003d P 2 * F atto, (25)
dove: Fatto è la superficie attiva della membrana, m 2 .
La forza attiva è bilanciata dalla molla N pr. La valvola è inoltre influenzata dalla massa delle parti mobili N p.h e dal carico unilaterale N cl, che, trascurando la sezione trasversale dello stelo, è determinato dalla formula (26 ):
N cl \u003d f c * (P 1 - P 2) , (26)
dove: f c - area della sede della valvola, m 2;
P 1 e P 2 - pressione del gas prima e dopo la valvola, MPa.
L'equilibrio delle forze che agiscono sulla valvola di regolazione della pressione è il seguente:
N per. - N molle - N p.h + N classe. = 0 , (27)
La forza di spostamento dipende dall'entità della pressione regolabile. Se il valore di P 2 diventa maggiore o minore del valore a cui è impostato il regolatore di pressione, allora l'equilibrio delle forze sarà disturbato e il regolatore entrerà in azione. Avrà luogo il processo di regolazione della pressione, ad es. regolazione della portata del regolatore di pressione.
La portata del regolatore di pressione dipende dall'area dei fori della valvola (sede), dalla differenza di pressione prima e dopo le valvole e dalle proprietà fisiche del gas. Nei calcoli pratici, la differenza di pressione prima e dopo la valvola viene solitamente presa come differenza di pressione prima e dopo il regolatore. Nel caso generale, la quantità di gas che passa attraverso i fori della valvola è determinata dalla formula (28):
V =α*F*ω, (28)
dove: V - capacità della valvola, m 3 / s;
α è il coefficiente che tiene conto della perdita di energia e del restringimento del getto in entrata
fori delle valvole;
F è l'area dei fori delle valvole, m 2;
ω – velocità di passaggio del gas attraverso le aperture delle valvole, m/sec.
A seconda del rapporto tra la pressione del gas dopo il regolatore e la pressione prima del regolatore, la velocità (ω) ha espressioni diverse. Per rapporti di pressione prossimi all'unità (con una caduta di pressione fino a 10 kPa), il gas è considerato come un liquido incomprimibile. In questo caso, per determinare il throughput del regolatore, utilizzare la seguente formula [Tutorial Chebotarev et al.]:
V g = 0,0125*(1/√ξ)*d 2 *√∆P/ρ g (29)
dove: V g - prestazioni del regolatore di pressione, m 3 / ora;
ξ è il coefficiente di resistenza idraulica del regolatore di pressione;
d è il diametro della sezione di flusso della sede della valvola, mm;
∆P - differenza di pressione prima e dopo il regolatore, kg/m2;
ρ g - densità del gas (peso specifico), kg / m 3, a pressione P 1 e T 1.
(T 1 \u003d 273,16 + t g).
10.2 Metodo di calcolo del regolatore di pressione del gas
I regolatori di pressione, indipendentemente dal principio di funzionamento, devono garantire un'elevata stabilità di regolazione, intesa come tale funzionamento del regolatore, in cui la pressione finale smorza o smorza armonicamente le oscillazioni di ampiezza costante di piccolo valore. Se le fluttuazioni finali della pressione procedono con ampiezza crescente, allora il processo di regolazione della pressione è instabile.
A seconda del valore del rapporto dopo il regolatore alla pressione lo del regolatore, la velocità del gas all'uscita del corpo farfallato assume valori differenti. la compressibilità del gas può essere trascurata.
Ad esempio: se ∆Р/Р 1 ≤ 0,08, l'errore non supera il 2,50%
Quando ∆Р/Р 1 > 0,08 si deve tener conto della compressibilità del gas.
dove ∆Р è la caduta di pressione nel regolatore sul corpo farfallato (valvola);
P 1 - pressione davanti alla valvola di regolazione, atm.
Nella condizione ∆Р/Р 1 ≤ 0,08, la capacità (prestazioni) del regolatore di pressione è determinata dalla seguente formula:
V g = 0.00125*(1/√ξ)*d 2 *(√ ∆P/ρ g) (30)
dove √ è il simbolo della radice quadrata; ξ - coefficiente di resistenza idraulica del clan del regolatore di pressione, preso tra 1,6 e 2. ρ g - densità del gas, kg / m 3.
Quando il rapporto di pressione ∆Р/Р 1 > 0,08, nella formula (30) viene introdotto il coefficiente di espansione, che tiene conto dell'espansione del gas al diminuire della pressione.
ε = 1 – (0.46*(∆Р/Р 1)) (31)
V g = 0.00125*ε*(1/√ξ)*d 2 *(√∆P/ρ g) (32)
A pressioni critiche o superiori, ad es. quando non c'è uguaglianza.
Р 2 /Р 1 ≤ (Р 2 /Р 1) cr (33)
In questo caso, la portata del regolatore di pressione è determinata da
Secondo la seguente formula:
V g \u003d 20,3 * (1 / √ξ) * ε * d 2 * P 1 * (√ ((∆P / P 1) cr) / T * ρ g (34)
Il rapporto di pressione P 2 /P 1 al quale il flusso di gas diventa massimo e con un'ulteriore diminuzione della pressione P 2 quasi non cambia, è chiamato rapporto di pressione critico. Pertanto, quando il rapporto tra le pressioni del gas Р 2 /Р 1 uguale a quello critico, come dimostra l'esperienza, la velocità raggiunge il suo massimo - la velocità del suono in un dato mezzo e rimane costante con un'ulteriore diminuzione dei rapporti Р 2 / P 1.
Il rapporto di pressione critica è determinato dall'equazione.
(Р 2 /Р 1) kr \u003d 0,91 * (2 / K + 1) κ / κ-1, (35)
dove K \u003d C p / C v è l'indice adiabatico (il rapporto tra capacità termica a pressione costante e capacità termica a volume costante)
Ad esempio, per i gas biatomici aventi κ = 1,4, il rapporto di pressione critica sarà pari a:
(P 2 / P 1) cr \u003d 0,91 * (2 / 1,4 + 1) 1,4 / 1,4-1 \u003d 0,482
Ciò significa che per i gas biatomici aventi k = 1,4, la velocità critica sarà al rapporto delle pressioni dei gas P 2 /P 1 = 0,482 e che un'ulteriore diminuzione del rapporto P 2 /P 1 non porterà ad un aumento della velocità .
Soluzione Determiniamo il rapporto di pressione critico per il gas iniziale.
(R 2 /R 1 ) kr =0.91*(2/1.4+1) 1,4/(1,4-1) = 0.482
Rapporto di pressione effettivo per il primo caso. Il calcolo viene effettuato in unità di misura - ata. R 1 \u003d 1 + 1 \u003d 6 ata; R 2 = 0,03 + 1 = 1,03 ata.
R 2 /R 1 = 1.03/2 = 0.515 > 0.482
Pertanto, dentro questo casoè applicabile la formula (34).
Quindi, per il primo caso avremo il valore φ = 0.486 (Appendice 5), e la densità del gas (peso specifico) alla pressione Р 1 e temperatura T 1 , sarà uguale a:
ρ 1 = ρ * (R 1 T 1 /R 2 T 1 ) = 0.73 * = 1,42 kg/m 3
ε = 1 – (0,46*(0,97/2)) =0,777
Capacità per regolatore di pressione adottato
v G = 20,3*(1/√2,6)*0,777*(50)*2*(√(0,97/2)/(273,16+20)= 1990 m 3 /ora
Il regolatore di pressione adottato nel calcolo con valvola diametro 50 mm fornisce con Р1=1 kg/cm2 (0.10 MPa) e Р2 = 0.03 kg/cm2 (0.003 MPa) una produttività di 1990 m3/ora. Il margine di rendimento è:
δ =100*(1990 – 1968)/1968= 1,12%
Il margine di prestazione del regolatore di pressione relativo al consumo di gas stimato dell'insediamento è:
δ =100*(1990 - 1640)/1640 =22%, che rientra nei limiti accettabili.
11 Calcolo idraulico della fornitura di gas agli edifici residenziali
Due edifici residenziali ad un piano situati a breve distanza l'uno dall'altro sono soggetti alla fornitura di gas. La pianta e lo schema assonometrico della rete gas sono riportati in fig. . Allo stesso tempo, gli apparecchi a gas (PG-4; VPG-29 e AOGV-23) sono installati negli edifici residenziali. Tutti i calcoli vengono eseguiti in forma tabellare (tabella) in una determinata sequenza:
a) sul diagramma assonometrico si applicano i numeri delle sezioni (fissi);
b) determinare le portate di gas stimate per le sezioni;
c) accettare i diametri dei gasdotti per sezioni;
d) determinare la somma dei coefficienti di resistenza locale (per ciascuna sezione, i valori dei coefficienti ζ sono scelti secondo la tabella, appendice);
Riso. a) Piano di approvvigionamento del gas per edifici residenziali; b) Schema assonometrico
rete del gas. 12; 2 - 3, ecc. tratti di conduttura.
e) secondo i grafici (Fig.) trovare le perdite per attrito specifiche e le lunghezze equivalenti ζ = 1;
f) determinare la lunghezza stimata delle sezioni e la perdita di carico su di esse;
g) calcolare ulteriori sovrapressione gas nel tubo secondo la formula:
∆Р \u003d g * H * (γ in - γ g)
dove: ∆Р – ulteriore sovrappressione del gas nel tubo, Pa; H è la differenza tra i segni geometrici della fine e dell'inizio della sezione, contando lungo il flusso del gas, m.
h) determinare la perdita di carico nelle sezioni, tenendo conto della pressione idrostatica aggiuntiva del gas;
i) determinare le perdite totali nei gasdotti, tenendo conto delle perdite nel tubo e nei raccordi del dispositivo (ad esempio VPG-29) ai bruciatori a gas. I valori approssimativi delle perdite di carico nei tubi e nei raccordi degli apparecchi a gas sono: nelle stufe a gas 40 - 50 Pa; negli scaldacqua a gas 80 - 100 Pa.
j) le perdite totali risultanti vengono confrontate con la caduta di pressione calcolata del gas. In caso di necessità, viene eseguito un ricalcolo modificando i diametri dei gasdotti nelle sezioni. La discrepanza non deve superare il 5%.
La decisione Trama 1 -2 - 3 - 4 in un edificio residenziale privato a un piano in cui sono installati apparecchi a gas: PG-4; HSV-29; AOGV-23.
Tabella 12
Numero luogo | Nome dei dispositivi (gas) | Quantità appartamenti | Coefficiente simultaneità | Consumo di gas m 3 /ora |
AOGV - 23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 AOGV-23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 |
Determiniamo il consumo di gas stimato per sezioni del sistema di fornitura di gas di due edifici residenziali a un piano (Fig.):
v G = K di * v P * n, m 3 /ora
dove: k di - il coefficiente di funzionamento simultaneo degli apparecchi a gas (elettrodomestici) installati nell'appartamento, viene preso in base all'applicazione.v P – consumo di gas da uno o più dispositivi, m 3 /ora;n- il numero di dispositivi installati.
Consumo di gas naturale 4 - x fornelli a gas. Energia termica quattro fuochi (applicazione) è:
N P = 0,70 + 1,90 + 1,90 + 2,80 = 7,30 kWh
Coefficiente azione utile stufa a gas è: η = 56%.
v P = (N n *860*4.19)/ η * Q n , m 3 /ora
v P = (7 . 30 * 860 * 4 . 19)/0 . 56 * 35730= 1,30 mt 3 /ora
Consumo di gas naturale da parte dello scaldabagno VPG-29:
v in =(N in *860*4.19)/ Q n = (29*860*4,19)/35730 = 2,93 mt 3 /ora
Consumo di gas naturale da parte dell'apparecchio di riscaldamento AOGV - 23:
v un = (N un *860*4.19)/ Q n = (23*860*4,19)/35730 = 2,30 mt 3 /ora
Consumo di gas naturale per sezioni del sistema di approvvigionamento del gas di due edifici residenziali:
Trama 1 - 2:v 1-2 = v 6-7 = k di ∙ v un ∙ n= 1∙2.30∙1 = 2.30 mt 3 /ora
Sezione 2 - 3:v 2-3 = v 7-8 = K di ∙(v un + v in )∙ n= 1∙(2,30 + 2,93)∙1 = 5,23 m 3 /ora
Sezione 3 - 4:v 3-4 = v 8-4 = K di ∙(v in + v un )∙ n\u003d 0,80 ∙ (2,93 + 2,30) ∙ 1 \u003d 4,18 m 3 /ora
v 3-4 = K di ∙ v∙ n= 1∙1.30∙1 = 1.30 mt 3 /ora
∑v 3-4 = 4,18 + 1,30 = 5,48 m 3 /ora
Sezione 4 - 5:v 4-5 = K di ∙(v in + v∙)∙ n= 0,46∙(2,93 + 2,30)∙2 = 4,80 m 3 /ora
v 4-5 = K di ∙ v∙ n= 1∙1.30∙1 = 1.30 mt 3 /ora
∑v 4-5 = 4,80 + 1,30 = 6,10 m 3 /ora
Calcolo idraulico del sistema di distribuzione del gas per l'approvvigionamento di gas di due edifici residenziali a un piano (Fig.). Il calcolo viene eseguito in forma tabellare (tabella). Secondo una data caduta di pressione del gas ∆Р dal nodo 5 al nodo 1, pari a 350 Pa. Determinare la perdita di pressione specifica media in tutte le aree.
h mer = ∆ P/ ∑ l p = 350/101,75 = 3,44 Pa/rm
dove: ∑l p - la lunghezza stimata delle sezioni del gasdotto, tenendo conto della tolleranza per la resistenza locale, m.
La pressione idrostatica nelle sezioni verticali è:
H 4-5 = z∙(γ in - γ G )∙ g\u003d 1,50 ∙ (1,293 - 0,73) ∙ 9,81 \u003d 8,28 Pa
Pressione idrostatica del gas nei tratti orizzontali H = 0.
Dall'analisi della tabella si evince che la perdita di carico totale in tutte le sezioni successivamente collegate è:
∑(h∙ l p + H) = 192,76 Pa
Tabella 13
luogo | Calcolo. volume gas, m 3 /h | Lunghezza destino ka, m | Nadba vka su Locale resistere. | Rasche tnaya lunghezza l p , m | Battiti medi sudore ri,h mer | Condizionalmente chiaro diam. partecipazione | Fortuna per teri, h, | Resistere. destino h∙ l p | idr. pressione H G | Somma perdite sotto pressione hL p +S |
0 Su Su fornitura di gas. 5. Funziona Su Chebotarev Mikhail Alexandrovich; ... Estr di organizzazioni di autoregolamentazione basate sull'appartenenza di persone impegnate nella preparazione della documentazione di progetto per progetti di costruzione di capitaliDocumentoCombinando urbanistica e disegno"Su controllo nell'area... Funziona Su preparazione del progetto sistemi interni fornitura di gas. 5. Funziona Su preparazione... Gestione FGU "Rostovmeliovodkhoz" Chebotarev Mikhail Alexandrovich; ... Institutul de cercetări ştiinţifice în constricţii incercom fond de literatură tehnică chişinău – 2010DocumentoIF Matsyuk Corsi e diploma disegnoSu specialità macchine edili e... ingegneri civili 1977 G.P. Chebotarev |
