1.6 Obliczenia regulatorów ciśnienia dla ShRP

Obecnie agregaty szczelinujące budowane są z reguły według projektów standardowych lub stosowane są agregaty szczelinujące szafkowe (blokowe) w pełnej gotowości fabrycznej.

Dlatego projekt sieciowego szczelinowania hydraulicznego ogranicza się do wyboru niezbędnego regulatora ciśnienia i powiązania odpowiedniego projektu standardowego lub doboru odpowiedniego szczelinowania hydraulicznego szafy.

Wydajność reduktora ciśnienia jest określana za pomocą jednego z następujących wzorów:

Dla podkrytycznego obszaru wypływu gazu

Qo =5260×K v ×ε× (17)

Dla krytycznego reżimu wypływu gazu, tj. podlega nierówności

gdzie Q o - wydajność regulator ciśnienia, m³/h;

K v jest współczynnikiem przepustowości regulatora;

ε jest współczynnikiem uwzględniającym zmianę gęstości gazu podczas ruchu przez korpus przepustnicy regulatora;

Р 1 ÷ Р 2 – bezwzględne ciśnienie gazu przed i za reduktorem, MPa;

ρ o – gęstość gazu w warunkach normalnych, kg/m³;

T 1 - temperatura gazu przed reduktorem, °K;

Z 1 - współczynnik uwzględniający ściśliwość gazu, przy P 1 do 1,2 MPa jest równy 1.

Obliczenia wykonuje się w następującej kolejności.

Sposób ruchu gazu określa się na podstawie wartości początkowego i końcowego ciśnienia gazu na reduktorze.

Współczynnik przepływu reduktora określają wzory (17) i (18).

Wybieramy regulator ciśnienia, który ma współczynnik przepływu bliski wartości K v .

Wydajność wybranego reduktora jest określana przy początkowych wartościach początkowego i końcowego ciśnienia gazu przed nim. Obciążenie regulatora lub margines przepustowości jest określany w porównaniu z wydajnością PWM. Według SNiP 42-01-2002 zapas ten powinien wynosić co najmniej 15% - 20%.

Wstępne dane do obliczeń:

Szacunkowa wydajność ShRP nr 1, nr 3 w ilości 101,8 m³ / h, ShRP nr 2 - 22 m³ / h, ShRP nr 4, nr 6 - 18,2 m³ / h, ShRP nr 5 - 161 m³ / h;

Ciśnienie gazu przed ShRP, 0,3 MPa;

Ciśnienie gazu po ShRP, 3 kPa.

Dla ShRP nr 1, nr 3.

P 1 \u003d 0,3 + 0,101 \u003d 0,401 MPa; P. 2 \u003d 0,003 + 0,101 \u003d 0,104

Р 2 ÷ Р 1 =0,104÷0,401=0,26, tj. R2 ÷ R1<0,5;

Dlatego dalsze obliczenia przeprowadza się według wzoru (18). Biorąc pod uwagę, że na reduktorze generowany jest duży spadek ciśnienia, straty ciśnienia w SHRP przed reduktorem można pominąć. Następnie określamy współczynnik przepływu regulatora zgodnie z (18)

Na podstawie otrzymanej wartości K v = 1,4 wybieramy regulator o najbliższej dużej wartości tego współczynnika, RD-50, w którym K v = 22.

Qo =5260×22×0,7×0,401× =1300 m³/godz

Określ obciążenie kontrolera

%<80-85%

Tym samym przyjęty do montażu reduktor ciśnienia gazu RD-50 posiada wystarczającą rezerwę mocy.

Jak wspomniano powyżej, obecnie produkowane są szafkowe jednostki do szczelinowania hydraulicznego w pełnej gotowości fabrycznej. Ich cechy paszportowe podano w. Dlatego będziemy dalej dobierać regulatory ciśnienia zgodnie z przepustowością pokazaną w tabeli 3.22 w, zgodnie z .

W przypadku ShRP nr 2 przyjmujemy do instalacji regulator ciśnienia typu RD-32M o przepustowości 110 m³ / h, którego rezerwa wydajności jest całkiem do przyjęcia w naszych warunkach.

Podobnie dla ShRP nr 4, nr 6 wybieramy RD-32M.

Dla ShRP nr 5 przyjmujemy do montażu regulator RD-50M.

2 Doprowadzenie gazu do kotłowni

2.1 Wymagania dotyczące budynków i pomieszczeń kotłowni zgazowanych

Budynki i pomieszczenia kotłowni z kotłami gazowymi nie są wybuchowe. Niezależnie od usytuowania kondygnacja, kotłownia, pomieszczenia oddymiaczy i odpowietrzaczy muszą odpowiadać kategorii G pod względem zagrożenia pożarowego i nie niższej niż II stopień pod względem odporności ogniowej. W określonych warunkach klimatycznych dopuszcza się instalowanie kotłów w kotłowniach półotwartych i otwartych.

Zabrania się dobudowywania kotłowni, niezależnie od stosowanego w nich paliwa, do budynków mieszkalnych oraz budynków przedszkoli, szkół ogólnokształcących, szpitali i przychodni, sanatoriów, obiektów rekreacyjnych, a także instalowania kotłowni wbudowanych w budynki przeznaczone do określony cel.

Niedopuszczalne jest umieszczanie zabudowanych kotłowni pod obiektami użyteczności publicznej (foyeria i audytoria, lokale handlowe, sale dydaktyczne i audytoryjne placówek oświatowych, stołówki i sale restauracyjne, prysznice itp.) oraz pod magazynami materiałów palnych.

Każde piętro kotłowni musi mieć co najmniej dwa wyjścia zlokalizowane po przeciwnych stronach pomieszczenia. Dopuszcza się pojedyncze wyjście, jeżeli powierzchnia podłogi jest mniejsza niż 200 m² i istnieje dostęp do zewnętrznej ewakuacji pożarowej, a w kotłowniach parterowych - jeżeli długość pomieszczenia wzdłuż czoła kotłów nie przekracza 12 m Drzwi wyjściowe z kotłowni muszą otwierać się na zewnątrz. Za wyjście uważa się zarówno bezpośrednie wyjście na zewnątrz, jak i wyjście przez klatkę schodową lub przedsionek.

Montaż podłóg na poddaszu nad kotłami jest zabroniony. Poziom posadzki kotłowni nie powinien być niższy niż poziom terenu przyległego do budynku kotłowni i powinien mieć powłokę łatwo zmywalną. Ściany wewnątrz kotłowni powinny być gładkie, pomalowane na jasne kolory lub wyłożone jasnymi płytkami lub płytkami szklanymi.

Odległość wystających części palników gazowych lub armatury w kotłowni od ściany lub innych części budynku i urządzeń musi wynosić co najmniej 1 metr, a dla kotłów ustawionych naprzeciw siebie przejście między palnikami musi wynosić co najmniej 2 metry. W przypadku zamontowania wentylatora, pompy lub osłony termicznej przed czołem kotła, szerokość wolnego przejścia musi wynosić co najmniej 1,5 m.

Przy obsłudze kotłów w bok szerokość bocznego przejścia musi wynosić co najmniej 1,5 m dla kotłów o wydajności do 4 t/h i co najmniej 2 m dla kotłów o wydajności 4 t/h i więcej. W przypadku braku konserwacji bocznej szerokość bocznego przejścia, a także odległość między kotłami a tylną ścianą kotłowni musi wynosić co najmniej 1 m. (kolumny, schody), podesty robocze itp. musi wynosić co najmniej 7 m.

Jednostki regulacji gazu (GRU) znajdują się w kotłowni w pobliżu wlotu gazociągu do kotłowni lub w sąsiednim pomieszczeniu połączonym z nią otwartym otworem. Sprzęt i instrumenty GRU należy chronić przed uszkodzeniami mechanicznymi oraz przed skutkami wstrząsów i wibracji, a miejsce, w którym znajduje się GRU, powinno być oświetlone. Urządzenia GRU, do których mają dostęp osoby niezwiązane z eksploatacją obiektów gazowych, muszą posiadać ogrodzenie z materiałów niepalnych. Odległość urządzenia lub ogrodzenia od innych konstrukcji powinna wynosić co najmniej 0,8 m. Ogrodzenie GRU nie powinno kolidować z pracami remontowymi.

2.2 Część technologiczna

2.2.1 Termiczna część mechaniczna

Projekt przewiduje zaopatrzenie w ciepło na potrzeby ogrzewania i wentylacji przedsiębiorstwa przemysłowego z lokalnej kotłowni.

Moc grzewcza kotłowni 3 MW

Nośnik ciepła gorąca woda 95-70°С.

Projekt roboczy został wykonany zgodnie z obowiązującymi normami i zasadami oraz przewiduje środki zapewniające bezpieczeństwo przeciwpożarowe i przeciwwybuchowe podczas eksploatacji obiektu.

Kotłownia wyposażona jest w 3 bojlery na ciepłą wodę marki KSVa.

Kocioł jest dostarczany z:

1. Palnik gazowy GB-1.2.

2. Zestaw sterowników KSUM wchodzących w skład układu automatyki palnika. Wydajność nominalna kotłowni 3×1,0=3,0 MW.

Nośnikiem ciepła dla systemów zaopatrzenia w ciepło jest woda o parametrach 95-70°C.

Sieć jest zasilana wodą, która przeszła przez PMU (urządzenie magnetyczne zapobiegające osadzaniu się kamienia).

Magnetyczny uzdatniacz wody zapewnia stan powierzchni grzewczych bez kamienia kotłowego w warunkach wykluczających zagotowanie wody w kotłach i rurociągach.

Spaliny odprowadzane są ciągiem naturalnym przewodami metalowymi Ř 400 mm i kominem Ř 600 mm H=31 m.

Aby zapewnić stabilność hydrauliczną pracy pierścieniowego układu dystrybucji gazu i zużycia gazu (rys. 3), w obliczeniach uwzględniono maksymalną dopuszczalną rozbieżność pierścieni wynoszącą 5%. Z tabeli obliczeniowej. 11 widać, że maksymalna rozbieżność wynosi 3,7% (pierścień IV). W pozostałych trzech pierścieniach rozbieżność nie przekracza 1,5%, co jest dobrym osiągnięciem w obliczeniach inżynierskich.

10 Obliczenie regulatora ciśnienia punktu kontroli gazu

10.1 Teoretyczne podstawy projektowania regulatorów ciśnienia

Hydrauliczny tryb pracy układu dystrybucji i poboru gazu jest kontrolowany przez regulatory ciśnienia, które automatycznie utrzymują stałe ciśnienie w impulsowym punkcie poboru, niezależnie od intensywności zużycia gazu. Podczas regulacji ciśnienia początkowe, wyższe ciśnienie jest redukowane do końcowego (niższego).

Konstrukcja reduktora obejmuje korpusy regulacyjne i reakcyjne, które zapewniają stabilną pracę gazu, a gdy pobór gazu ustanie, przepływ przez zawór główny zostaje zablokowany. Główną częścią urządzenia sterującego jest element czuły (membrana), a główną częścią urządzenia sterującego jest korpus regulacyjny (regulator ciśnienia posiada korpus przepustnicy). Element czuły i korpus regulacyjny są połączone łącznikiem uruchamiającym.

Aktywna siła napędowa to siła, którą membrana odbiera od ciśnienia gazu P2, przenoszonego impulsowo (przez rurkę). Siła działająca na membranę jest następnie przenoszona na trzpień zaworu. Siła ta jest zwykle nazywana permutacją pasa N, określa się ją za pomocą następującego wzoru (25):

Pas N \u003d P 2 * F akt, (25)

gdzie: Fakt jest powierzchnią czynną membrany, m 2 .

Siła czynna jest równoważona przez sprężynę N pr. Na zawór oddziałuje również masa części ruchomych N p.h oraz obciążenie jednostronne N cl, które pomijając przekrój trzpienia określa wzór (26 ):

N cl \u003d fa do * (P 1 - P 2) , (26)

gdzie: f c - powierzchnia gniazda zaworu, m 2;

P 1 i P 2 - ciśnienie gazu przed i za zaworem, MPa.

Bilans sił działających na zawór regulatora ciśnienia jest następujący:

N za. - Sprężyny N - N p.h + klasa N. = 0 , (27)

Siła przemieszczenia zależy od wielkości regulowanego ciśnienia. Jeśli wartość P 2 stanie się większa lub mniejsza od wartości, na którą ustawiony jest regulator ciśnienia, wówczas równowaga sił zostanie zaburzona i regulator zacznie działać. Nastąpi proces regulacji ciśnienia, tj. regulacja wydajności regulatora ciśnienia.

Przepustowość reduktora zależy od powierzchni otworów zaworowych (gniazda), różnicy ciśnień przed i za zaworami oraz właściwości fizycznych gazu. W praktycznych obliczeniach różnica ciśnień przed i za zaworem jest zwykle traktowana jako różnica ciśnień przed i za reduktorem. W ogólnym przypadku ilość gazu przechodzącego przez otwory zaworów określa wzór (28):

V =α*F*ω, (28)

gdzie: V - przepustowość zaworu, m 3 / s;

α jest współczynnikiem uwzględniającym utratę energii i zwężenie strumienia

otwory na zawory;

F to powierzchnia otworów zaworowych, m 2;

ω – prędkość przepływu gazu przez otwory zaworów, m/sek.

W zależności od stosunku ciśnienia gazu za reduktorem do ciśnienia przed reduktorem prędkość (ω) ma różne wyrażenia. Dla stosunków ciśnień bliskich jedności (przy spadku ciśnienia do 10 kPa) gaz jest uważany za ciecz nieściśliwą. W takim przypadku, aby określić przepustowość regulatora, użyj następującego wzoru [Tutorial Chebotarev et al.]:

V g = 0,0125*(1/√ξ)*d 2 *√∆P/ρ g (29)

gdzie: V g - wydajność regulatora ciśnienia, m 3 / godzinę;

ξ jest współczynnikiem oporu hydraulicznego regulatora ciśnienia;

d jest średnicą sekcji przepływu gniazda zaworu, mm;

∆P - różnica ciśnień przed i za reduktorem, kg/m2;

ρ g - gęstość gazu (ciężar właściwy), kg / m 3, pod ciśnieniem P 1 i T 1.

(T 1 \u003d 273,16 + tg).

10.2 Metoda obliczania reduktora ciśnienia gazu

Reduktory ciśnienia, niezależnie od zasady działania, muszą zapewniać wysoką stabilność regulacji, rozumianą jako taka praca reduktora, w której końcowe ciśnienie tłumi lub harmonijnie tłumi oscylacje o stałej amplitudzie o małej wartości. Jeżeli końcowe wahania ciśnienia przebiegają z rosnącą amplitudą, to proces regulacji ciśnienia jest niestabilny.

W zależności od wartości stosunku za reduktorem do ciśnienia lo reduktora, prędkość gazu na wylocie z korpusu przepustnicy przyjmuje różne wartości. ściśliwość gazu można pominąć.

Na przykład: Jeżeli ∆Р/Р 1 ≤ 0,08, to błąd nie przekracza 2,50%

Gdy ∆Р/Р 1 > 0,08, należy uwzględnić ściśliwość gazu.

gdzie ∆Р jest spadkiem ciśnienia w regulatorze na korpusie przepustnicy (zaworze);

P 1 - ciśnienie przed zaworem regulacyjnym, atm.

Przy warunku ∆Р/Р 1 ≤ 0,08 wydajność (wydajność) reduktora ciśnienia jest określona wzorem:

V g = 0,00125*(1/√ξ)*d 2 *(√ ∆P/ρ g) (30)

gdzie √ jest symbolem pierwiastka kwadratowego; ξ - współczynnik oporu hydraulicznego klanu regulatora ciśnienia, przyjęty w granicach 1,6 - 2. ρ g - gęstość gazu, kg / m 3.

Gdy stosunek ciśnień ∆Р/Р 1 > 0,08, to do wzoru (30) wprowadza się współczynnik rozszerzalności, który uwzględnia rozszerzanie się gazu wraz ze spadkiem ciśnienia.

ε = 1 – (0,46*(∆Р/Р 1)) (31)

V g = 0,00125*ε*(1/√ξ)*d 2 *(√∆P/ρ g) (32)

Przy ciśnieniu krytycznym lub wyższym, tj. kiedy nie ma równości.

Р 2 /Р 1 ≤ (Р 2 /Р 1) kr (33)

W takim przypadku przepustowość regulatora ciśnienia jest określona przez

Według następującej formuły:

V g \u003d 20,3 * (1 / √ξ) * ε * re 2 * P 1 * (√ ((∆P / P 1) cr) / T * ρ g (34)

Stosunek ciśnień P 2 /P 1, przy którym przepływ gazu staje się maksymalny i przy dalszym spadku ciśnienia P 2 prawie się nie zmienia, nazywa się krytycznym stosunkiem ciśnień. Dlatego, gdy stosunek ciśnień gazu Р 2 /Р 1 równy krytycznemu, jak pokazuje doświadczenie, prędkość osiąga maksimum - prędkość dźwięku w danym ośrodku i pozostaje stała przy dalszym spadku stosunków Р 2 / Р 1.

Krytyczny stosunek ciśnień jest określony przez równanie.

(Р 2 /Р 1) kr \u003d 0,91 * (2 / K + 1) κ / κ-1, (35)

gdzie K \u003d C p / C v jest wskaźnikiem adiabatycznym (stosunek pojemności cieplnej przy stałym ciśnieniu do pojemności cieplnej przy stałej objętości)

Na przykład dla gazów dwuatomowych o κ = 1,4 krytyczny stosunek ciśnień będzie równy:

(P 2 / P 1) cr \u003d 0,91 * (2 / 1,4 + 1) 1,4 / 1,4-1 \u003d 0,482

Oznacza to, że dla gazów dwuatomowych o k = 1,4 prędkość krytyczna będzie równa stosunkowi ciśnień gazu P 2 /P 1 = 0,482 i że dalsze zmniejszanie stosunku P 2 /P 1 nie doprowadzi do wzrostu prędkości .

Rozwiązanie Określmy krytyczny stosunek ciśnień dla gazu początkowego.

(R 2 /R 1 ) kr =0.91*(2/1.4+1) 1,4/(1,4-1) = 0.482

Rzeczywisty stosunek ciśnień dla pierwszego przypadku. Obliczenia dokonuje się w jednostkach miary - ata. R 1 \u003d 1 + 1 \u003d 6 ata; R 2 = 0,03 + 1 = 1,03 ata.

R 2 /R 1 = 1.03/2 = 0.515 > 0.482

Dlatego w ta sprawa zastosowanie ma wzór (34).

Zatem w pierwszym przypadku otrzymamy wartość φ = 0,486 (Załącznik 5), a gęstość gazu (ciężar właściwy) pod ciśnieniem Р 1 i temperatura T 1 , będzie równe:

ρ 1 = ρ * (R 1 T 1 /R 2 T 1 ) = 0.73 * = 1,42 kg/m 3

ε = 1 – (0,46*(0,97/2)) =0,777

Pojemność dla przyjętego regulatora ciśnienia

V G = 20,3*(1/√2,6)*0,777*(50)*2*(√(0,97/2)/(273,16+20)= 1990 m 3 /godzina

Przyjęty do obliczeń reduktor ciśnienia o średnicy zaworu 50 mm zapewnia przy Р1=1 kg/cm2 (0,10 MPa) i Р2 = 0,03 kg/cm2 (0,003 MPa) wydajność 1990 m3/godz. Marża wydajności wynosi:

δ =100*(1990 – 1968)/1968= 1,12%

Zapas wydajności reduktora odniesiony do szacunkowego zużycia gazu na rozliczeniu wynosi:

δ =100*(1990 - 1640)/1640 =22%, co mieści się w dopuszczalnych granicach.

11 Obliczenia hydrauliczne doprowadzenia gazu do budynków mieszkalnych

Dwa parterowe budynki mieszkalne położone w niewielkiej odległości od siebie objęte są przyłączem gazowym. Plan i schemat aksonometryczny sieci gazowej pokazano na ryc. . Jednocześnie w budynkach mieszkalnych instalowane są urządzenia gazowe (PG-4; VPG-29 i AOGV-23). Wszystkie obliczenia są wykonywane w formie tabelarycznej (tabeli) w określonej kolejności:

a) na diagramie aksonometrycznym stosuje się numery sekcji (stałe);

b) określić szacunkowe natężenia przepływu gazu dla odcinków;

c) zaakceptować średnice gazociągów w podziale na odcinki;

d) określić sumę współczynników oporu lokalnego (dla każdej sekcji wartości współczynników ζ dobiera się zgodnie z tabelą, załącznik);

Ryż. a) Plan zaopatrzenia w gaz dla budynków mieszkalnych; b) Schemat aksonometryczny

sieć gazowa. 12; 2 - 3 itd. odcinki rurociągów.

e) na podstawie wykresów (rys.) znaleźć właściwe straty tarcia i długości równoważne ζ = 1;

f) określić szacunkową długość odcinków i stratę ciśnienia na nich;

g) obliczyć dodatkowe nadciśnienie gazu w przewodzie według wzoru:

∆Р \u003d g * H * (γ w - γ g)

gdzie: ∆Р – dodatkowe nadciśnienie gazu w przewodzie, Pa; H to różnica między geometrycznymi znakami końca i początku sekcji, licząc wzdłuż przepływu gazu, m.

h) określić spadek ciśnienia na odcinkach, uwzględniając dodatkowe ciśnienie hydrostatyczne gazu;

i) określić całkowite straty w gazociągach, biorąc pod uwagę straty w rurze i armaturze urządzenia (na przykład VPG-29) do palników gazowych. Orientacyjne wartości strat ciśnienia w przewodach i kształtkach urządzeń gazowych wynoszą: w kuchenkach gazowych 40 - 50 Pa; w gazowych podgrzewaczach wody 80 - 100 Pa.

j) otrzymane całkowite straty porównuje się z obliczonym spadkiem ciśnienia gazu. Jeśli zajdzie taka potrzeba, przeprowadza się ponowne obliczenie, zmieniając średnice gazociągów na odcinkach. Rozbieżność nie powinna przekraczać 5%.

Decyzja Działka 1 -2 - 3 - 4 w prywatnym budynku mieszkalnym parterowym, w którym zainstalowane są urządzenia gazowe: PG-4; HSV-29; AOGV-23.

Tabela 12

Numer strona	Nazwa urządzeń (gaz)	Ilość mieszkanie	Współczynnik równoczesność	Zużycie gazu m 3 /godzina
	AOGV – 23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 AOGV-23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23

Określamy szacunkowe zużycie gazu dla odcinków sieci gazowej dwóch parterowych budynków mieszkalnych (ryc.):

V G = k o * V P * n, m 3 /godzina

gdzie: k o - współczynnik równoczesnej pracy urządzeń (urządzeń) gazowych zainstalowanych w mieszkaniu, przyjmuje się zgodnie z wnioskiem.V P – zużycie gazu przez jedno lub więcej urządzeń, m.in 3 /godzina;n- liczba zainstalowanych urządzeń.

Konsumpcja gazu ziemnego 4 - x kuchenka gazowa z palnikiem. Moc cieplna cztery palniki (aplikacja) to:

N P = 0,70 + 1,90 + 1,90 + 2,80 = 7,30 kWh

Współczynnik pożyteczna akcja kuchenka gazowa wynosi: η = 56%.

V P = (N n *860*4.19)/ η * Q n , m 3 /godzina

V P = (7 . 30 * 860 * 4 . 19)/0 . 56 * 35730= 1,30 m 3 /godzina

Zużycie gazu ziemnego przez podgrzewacz wody VPG-29:

V w =(N w *860*4.19)/ Q n = (29*860*4,19)/35730 = 2,93 m 3 /godzina

Zużycie gazu ziemnego przez urządzenie grzewcze AOGV - 23:

V a = (N a *860*4.19)/ Q n = (23*860*4,19)/35730 = 2,30 m 3 /godzina

Zużycie gazu ziemnego przez odcinki sieci gazowej dwóch budynków mieszkalnych:

Działka 1 - 2:V 1-2 = V 6-7 = k o ∙ V a ∙ n= 1∙2,30∙1 = 2,30 m 3 /godzina

Sekcja 2 - 3:V 2-3 = V 7-8 = k o ∙(V a + V w )∙ n= 1∙(2,30 + 2,93)∙1 = 5,23 m 3 /godzina

Sekcja 3 - 4:V 3-4 = V 8-4 = k o ∙(V w + V a )∙ n\u003d 0,80 ∙ (2,93 + 2,30) ∙ 1 \u003d 4,18 m 3 /godzina

V 3-4 = k o ∙ V∙ n= 1∙1,30∙1 = 1,30 m 3 /godzina

∑V 3-4 = 4,18 + 1,30 = 5,48 m 3 /godzina

Sekcja 4 - 5:V 4-5 = k o ∙(V w + V∙)∙ n= 0,46∙(2,93 + 2,30)∙2 = 4,80 m 3 /godzina

V 4-5 = k o ∙ V∙ n= 1∙1,30∙1 = 1,30 m 3 /godzina

∑V 4-5 = 4,80 + 1,30 = 6,10 m 3 /godzina

Obliczenia hydrauliczne systemu dystrybucji gazu do zasilania w gaz dwóch parterowych budynków mieszkalnych (ryc.). Obliczenia przeprowadza się w formie tabelarycznej (tabela). Zgodnie z zadanym spadkiem ciśnienia gazu ∆Р od węzła 5 do węzła 1, równym 350 Pa. Określ średnią stratę ciśnienia właściwego we wszystkich obszarach.

h Poślubić = ∆ P/ ∑ Ł p = 350/101,75 = 3,44 Pa/min

gdzie: ∑Ł p - szacunkowa długość odcinków gazociągu z uwzględnieniem uwzględnienia oporu miejscowego, m.

Ciśnienie hydrostatyczne na odcinkach pionowych wynosi:

H 4-5 = Z∙(γ w - γ G )∙ g\u003d 1,50 ∙ (1,293 - 0,73) ∙ 9,81 \u003d 8,28 Pa

Hydrostatyczne ciśnienie gazu w odcinkach poziomych H = 0.

Z analizy tabeli wynika, że ​​sumaryczna strata ciśnienia we wszystkich kolejno przyłączanych odcinkach wynosi:

∑(h∙ Ł p + H) = 192,76 Pa

Tabela 13

strona	Oblicz. tom gaz, m 3 /h	Długość los ka, m	Nadba vka na lokalny oprzeć się.	Rasche tnaya długość Ł p , m	Średnia liczba uderzeń pot ja,h Poślubić	Warunkowo jasne średnica udział	Szczęście wg Teri, h,	Oprzeć się. los h∙ Ł p	hydr. nacisk H G	Suma straty pod presją hL p + H
									0 na na Zapas gazu. 5. Prace na Czebotariew Michaił Aleksandrowicz; ... Estr organizacji samoregulujących opartych na członkostwie osób zaangażowanych w przygotowanie dokumentacji projektowej dla projektów budowy kapitału Dokument Łącząc urbanistykę i projekt"na kontrola w terenie... Działa na przygotowanie projektu systemy wewnętrzne Zapas gazu. 5. Prace na przygotowanie... Dyrekcja FGU „Rostovmeliovodkhoz” Czebotariew Michaił Aleksandrowicz; ... Institutul de cercetări ştiinţifice în constricţii incercom fond de literatură tehnică chişinău – 2010 Dokument IF Matsyuk Zajęcia i dyplom projektna specjalności maszyny budowlane i... inżynierowie budownictwa 1977 G.P. Czebotariew

1.4 DOBÓR URZĄDZEŃ REGULACJI GAZU.

Punkt kontroli gazu (GRP) ma za zadanie obniżać ciśnienie gazu i utrzymywać je na zadanym poziomie, niezależnie od zmian przepływu gazu, ciśnienia gazu. Jednocześnie gaz jest oczyszczany z zanieczyszczeń mechanicznych i rozliczane jest zużycie gazu.

Dobieramy sprzęt do szczelinowania hydraulicznego nr 3.

Stacja kontroli gazu (GRP) jest parterowa, I stopień odporności ogniowej z dachem zespolonym. Wlot, wylot gazu przez zewnętrzną część budynku w obudowie oraz gazociąg wyposażone są w izolacyjne przyłącze kołnierzowe wg serii 5.905-6. Zapewnia naturalne i sztuczne oświetlenie. Budynek szczelinowania hydraulicznego posiada stale działającą naturalną wentylację nawiewno-wywiewną, zapewniającą co najmniej trzy wymiany powietrza w ciągu 1 godziny.

Podstawowym wyposażeniem stacji kontroli gazu jest:

· Filtruj.

· Regulator ciśnienia.

Odcinający zawór bezpieczeństwa (PZK).

Bezpieczeństwo zawór nadmiarowy(PSK)

· Zawory odcinające.

· Przyrządy kontrolno-pomiarowe (KIP).

· Urządzenia do pomiaru zużycia gazu.

W projekcie dyplomowym zamiast gazociągu obejściowego (obwodnicy) przewidziano drugą linię redukcyjną, co znacznie zwiększa niezawodność szczelinowania hydraulicznego. Przed reduktorem ciśnienia przewidziano instalację odcinającego zaworu bezpieczeństwa, a za reduktorem ciśnienia, na gazociągu wylotowym ze szczelinowania hydraulicznego, przewidziano instalację odcinającego zaworu bezpieczeństwa. Rurociągi upustowe i upustowe znajdują się w punkcie sterowania gazem i wyprowadzone są na zewnątrz w odległości 1 ¸ 1,5 m od okapu dachu budynku.

Stację regulacji gazu GRP nr 3 przyjęto na podstawie standardowej konstrukcji z reduktorem ciśnienia typu RDBK1-100 z uwzględnieniem natężenia przepływu gazu przez membranę komory typu DKS-50.

Doboru wyposażenia punktu kontroli gazu dokonuje się zgodnie z obciążeniem projektowym i obliczonym ciśnieniem gazu na wylocie i wlocie do punktu kontroli gazu. W punkcie kontroli gazu ciśnienie gazu jest redukowane do 300 mm. woda. st (izb).

Początkowe dane do obliczeń to:

• wydajność szczelinowania hydraulicznego; Q \u003d 2172 m 3 / godzinę
• ciśnienie gazu na wlocie szczelinowania hydraulicznego; PBH = 0,501 MPa (bezwzgl.)
• ciśnienie gazu na wylocie szczelinowania hydraulicznego; P OUT = 0,303 MPa (bezwzgl.)
• średnica rury na wlocie szczelinowania hydraulicznego; D U = 57 mm
• średnica rury na wylocie szczelinowania hydraulicznego; D U = 273 mm
• ciśnienie barometryczne R B = 0,10132 MPa

Aby wybrać regulator ciśnienia, najpierw obliczamy wymaganą średnicę:

Q - przepływ gazu przez regulator, m 3 / godzinę

t – temperatura gazu, t = 5°С

V – prędkość gazu, V = 25 m/s

P M - ciśnienie na wlocie do reduktora równe 0,578 MPa (abs.)

= 7,5 cm = 75 mm

Akceptujemy reduktor ciśnienia typu RDBK1-100/50.

Konieczne jest sprawdzenie regulatora pod kątem przepustowości, tj. jego wyliczona godzinowa maksymalna przepustowość Q MAX powinna wynosić nie więcej niż 80%, a szacunkowa przepustowość minimalna Q MIN nie mniej niż 10% rzeczywistej przepustowości Q D przy danym ciśnieniu wlotowym. Innymi słowy warunek musi być spełniony:

(Q MAX / Q D) ´ 100% £ 80%

(Q MIN / Q D) ´100% ³10%

gdzie: Q MIN to minimalny pobór gazu przez odbiorców, m 3 / h, przyjmujemy równy 30% Q MAX,

tych. Q MIN \u003d 630 m 3 / godzinę

Ponieważ P OUT / P IN< 0,9, то искомую пропускную способность регулятора при Р 1 = 0,501 МПа (абс.) определяем по формуле:

Qd = , gdzie

f 1 \u003d 78,5 cm 2 - pole przekroju warunkowego przejścia kołnierza wlotowego regulatora.

PBH = 0,501 MPa (abs.)

j \u003d 0,47 - współczynnik zależny od stosunku Р OUT / Р IN = 0,103 / 0,578 = 0,16 zgodnie z ryc. 9 zdefiniuj j.

k 3 \u003d 0,103 - współczynnik zużycia dla RDBC 100/50 określa się z tabeli. cztery .

Qd =

= 3676 m3/godz

Sprawdzanie procentowego obciążenia kontrolera:

= 59,08 % < 80%

= 14,8 % > 10%

Ponieważ warunki są spełnione, sterownik jest dobrany poprawnie.

Obliczanie sprzętu do szczelinowania hydraulicznego.

tabela 1.4.1

Ustalona wartość	Wzór obliczeniowy	Wynik
1. Bezwzględna temperatura przepływu medium, T	T \u003d T n + t \u003d 273,15 + 5
2. Gęstość mieszaniny gazów w t = +5 0 C, r n
3. Nominalna średnica filtra, d	traktowane jako równe warunkowemu przejściu gazociągu
4. Wydajność filtra, Q
5. Strata ciśnienia z instalacji filtra, DP f
6. Nadciśnienie gazu za filtrem, R f	R F \u003d R BX - DP F / 10 6 \u003d 0,49 - 7000 / 10 6
Membrana
7. Bezwzględne ciśnienie gazu przed membraną, P A	R A \u003d R fa + R b \u003d	Wpisz DKS-50
8. Strata ciśnienia z instalacji membrany, DP D
9. Ciśnienie bezwzględne gazu za przeponą, R pd	R PD \u003d R A - DR D \u003d 0,5034 - 0,018
Bezpieczeństwo zawór odcinający PZK
10. Średnica warunkowego przejścia PZK, d w	Przyjmujemy, że jest równa nominalnej średnicy filtra
11. Natężenie przepływu gazu przechodzącego przez zawór, Q
12. Nadmierne ciśnienie gazu przed zaworem, P i "	R ja "= R PD - R B = 0,4854 - 0,1034
13. Strata ciśnienia z instalacji zaworowej, DP KL
14. Nadmierne ciśnienie za zaworem, P PC	R PC = R I ¢ - R PC /10 6 = 0,4854- 65000 / 10 6
regulator ciśnienia
15. Regulator ciśnienia	zaakceptuj typ kontrolera	RDBK1-100/50
16. Nadciśnienie przed regulatorem, R PK "	R PC "= R PC
17. Przepustowość obliczona, Q PR	Q PR \u003d 1595 * 78,5 * 0,103 * 0,47 *

18. Współczynnik przepustowości, K P
19. Początkowa przepustowość regulatora, Q 1	Q 1 \u003d Q PR ´ K P \u003d
20. Przy Q MAX procent obciążenia sterownika
Przy Q MIN procent obciążenia sterownika
Zawór bezpieczeństwa
22. Zabezpieczenie - zawór nadmiarowy	zaakceptuj typ:	PSK-50N/0,05 podnoszenie
23. Współczynnik ściśliwości, K 1	Zaakceptować
24. Długość gazociągu: do zaworu po zaworze
25. Suma współczynników lokalnego oporu: do zaworu po zaworze
26. Średnice rur	D U \u003d D U rys.22
27. Średnica gniazda zaworu
28. Wymagana przepustowość PSK przy 0 0 С i 0,1034 MPa, Q K "	Q K " \u003d 0,005 * Q maks. \u003d
29. Wymagana przepustowość w warunkach eksploatacji, Q K
30. Natężenie przepływu,	zaakceptować
31. Średnice gazociągów: do zaworu po zaworze	zgodnie z rysunkiem
32. Średnice wspólnych gazociągów: do zaworu po zaworze
33. Równoważne długości: do zaworu po zaworze	[ 6 ] nom. numer 6

34. Zredukowane długości: do zaworu	L P \u003d L VP + åx P *L DP \u003d 3,5 + 3,38*1,5
po zaworze	L С = L ds +åx С *L DS =
35. Ubytek ciśnienia gazu w gazociągu do zaworu na 1 m długości	D ¢ n \u003d 0,1 * 10
36. Bezwzględne ciśnienie gazu w gazociągu do zaworu + 15%, Р¢ ВХ	Р¢ IN \u003d 1,15 * (P OUT - L P * DР¢ / 10 0) + R B \u003d 1,15 * (0,003-8,57 * 1/10 0) + 0,103
37. Utrata ciśnienia gazu w gazociągu za zaworem,	DP C \u003d 10 -6 * L C * DP C " DP do "= DP P" DP C \u003d 10 -6 * 35,2 * 1
38. Bezwzględne ciśnienie gazu za zaworem, P 1 "	P 1 "= P BX" - DP do = 0,1068 -0,0000352
39. Nadmiar ciśnienia gazu za zaworem, P 0 "	R 0 "= R 1" - R b = 0,10236 - 0,099
40. Warunki dopasowania przyjętych średnic przed i za zaworem	DP C< Р 0 " 0,0000352 < 0,00336	Warunek spełniony
41. Krytyczny stosunek ciśnień, V KR43. Współczynnik b dla b > b KP 1790
47. Liczba zaworów,	F C< F СК 399,86<1790 мм 2	1 klasa PSK-50N/0,05