1.6 ShRP rõhuregulaatorite arvutamine

Praegu ehitatakse hüdraulilisi purustamisseadmeid reeglina tüüpprojektide järgi või kasutatakse täieliku tehasevalmidusega korpuse (plokk) hüdromurrutamisseadmeid.

Seetõttu taandub võrguhüdraulilise purustamise projekteerimine vajaliku rõhuregulaatori valikule ja vastava standardprojekti sidumisele või sobiva kapihüdraulilise purustamise valikule.

Rõhuregulaatori võimsus määratakse ühe järgmistest valemitest:

Gaasi väljavoolu subkriitilise piirkonna jaoks

Q o = 5260 × K v × ε × (17)

Gaasi väljavoolu kriitiliseks režiimiks, s.o. allutatud ebavõrdsusele

kus Q o - läbilaskevõime rõhuregulaator, m³/h;

K v on regulaatori läbilaskevõime koefitsient;

ε on koefitsient, mis võtab arvesse gaasi tiheduse muutust regulaatori drosselklapi korpuse kaudu liikumisel;

Р 1 ÷ Р 2 – absoluutne gaasirõhk enne ja pärast regulaatorit, MPa;

ρ o – gaasi tihedus normaaltingimustes, kg/m³;

T 1 - gaasi temperatuur regulaatori ees, °K;

Z 1 - koefitsient, võttes arvesse gaasi kokkusurutavust, P 1 juures kuni 1,2 MPa võetakse 1.

Arvutamine toimub järgmises järjekorras.

Gaasi liikumise režiim määratakse regulaatori gaasi alg- ja lõpprõhu väärtuse alusel.

Regulaatori voolutegur määratakse valemitega (17) ja (18).

Valime rõhuregulaatori, mille voolutegur on K v lähedal.

Valitud regulaatori võimsus määratakse selle ees oleva gaasi alg- ja lõpprõhu algväärtustel. Regulaatori koormus või läbilaskevõime piir määratakse võrreldes PWM-i jõudlusega. SNiP 42-01-2002 kohaselt peaks see varu olema vähemalt 15% - 20%.

Algandmed arvutamiseks:

ShRP nr 1, nr 3 hinnanguline tootlikkus koguses 101,8 m³ / h, ShRP nr 2 - 22 m³ / h, ShRP nr 4, nr 6 - 18,2 m³ / h, ShRP nr 5 - 161 m³ / h;

Gaasi rõhk enne ShRP-d, 0,3 MPa;

Gaasi rõhk pärast ShRP-d, 3 kPa.

ShRP nr 1, nr 3 jaoks.

P 1 \u003d 0,3 + 0,101 \u003d 0,401 MPa; P 2 = 0,003 + 0,101 \u003d 0,104

Р 2 ÷ Р 1 =0,104÷0,401 = 0,26, s.o. R 2 ÷ R 1<0,5;

Seetõttu tehakse edasine arvutus valemi (18) järgi. Arvestades, et regulaatoril tekib suur rõhulang, võib rõhukadusid SHRP-s regulaatorist ülesvoolu jätta tähelepanuta. Järgmisena määrame vastavalt (18) regulaatori voolukoefitsiendi.

Vastavalt saadud väärtusele K v =1,4 valime selle koefitsiendi lähima suure väärtusega kontrolleri RD-50, milles K v =22.

Q o =5260 × 22 × 0,7 × 0,401 × =1300 m³/h

Määrake kontrolleri koormus

%<80-85%

Seega on paigaldamiseks vastuvõetud gaasirõhuregulaatoril RD-50 piisav jõudlusreserv.

Nagu eespool märgitud, toodetakse praegu täieliku tehasevalmidusega kapp-tüüpi hüdraulilisi purustamisseadmeid. Nende passi omadused on toodud. Seetõttu valime rõhuregulaatorid edaspidi vastavalt tabelis 3.22 näidatud läbilaskevõimele vastavalt .

ShRP nr 2 jaoks aktsepteerime paigaldamiseks RD-32M tüüpi rõhuregulaatorit läbilaskevõimega 110 m³ / h, mille jõudlusvaru on meie tingimuste jaoks üsna vastuvõetav.

Samamoodi valime ShRP nr 4, nr 6 jaoks RD-32M.

ShRP nr 5 puhul aktsepteerime paigaldamiseks regulaatorit RD-50M.

2 Katlamajja gaasivarustus

2.1 Nõuded gaasistatud katlamajade hoonetele ja ruumidele

Gaasiküttel töötavate kateldega katlaruumide hooned ja ruumid ei ole plahvatusohtlikud. Olenemata asukoha korrusest peavad katlaruum, suitsuärastite ja õhutusseadmete ruumid vastama tuleohu poolest G-kategooriale ja tulepüsivusastmelt mitte madalamale kui teisele astmele. Teatud kliimatingimustes on lubatud katelde paigaldamine poolavatud ja avatud katlaruumidesse.

Katlamaju ei ole lubatud, olenemata nendes kasutatavast kütusest, lisada elamutele ja lasteaedade, üldhariduskoolide, haiglate ja kliinikute hoonetele, sanatooriumidele, puhkeasutustele, samuti hoonetesse ehitatud katlamajade paigaldamine. määratud eesmärk.

Avalike ruumide alla (fuajeed ja auditooriumid, kaubanduspinnad, õppeasutuste klassiruumid ja auditooriumid, söökla- ja restoranisaalid, duširuumid jne) ning põlevmaterjalide ladude alla ei ole lubatud paigutada sisseehitatud katlaruume.

Katlaruumi igal korrusel peab olema vähemalt kaks väljapääsu, mis asuvad ruumi vastaskülgedel. Ühekordne väljapääs on lubatud, kui põrandapind on alla 200 m² ja sealt on pääs välisele tuletõrjeväljakule ning ühekorruselistes katlaruumides - kui ruumi pikkus mööda katelde esiosa ei ületa 12 m. Katlaruumi väljapääsuuksed peavad avanema väljapoole. Väljapääsuks loetakse nii otsene väljapääs kui ka väljapääs läbi trepikoja või vestibüüli.

Pööningukorruste paigaldamine katelde kohale ei ole lubatud. Katlamaja põrandatase ei tohiks olla madalam katlamaja hoonega külgneva ala tasemest ning sellel peab olema kergesti pestav kate. Katlaruumi seinad peaksid olema siledad, värvitud heledates toonides või vooderdatud heledate plaatide või klaasplaatidega.

Kaugus katlaruumi gaasipõletite või liitmike väljaulatuvatest osadest seina või muude hoone osade ja seadmete vahel peab olema vähemalt 1 meeter ning üksteise vastas asuvate katelde puhul peab põletite vaheline läbipääs olema vähemalt 2 meetrit. Kui katla esikülje ette on paigaldatud ventilaator, pump või soojuskilp, peab vaba läbipääsu laius olema vähemalt 1,5 m.

Katelde külgsuunas hooldamisel peab külgkäigu laius olema kuni 4 t/h võimsusega kateldel vähemalt 1,5 m ja võimsusega 4 t/h või enam kateldel vähemalt 2 m. Külghoolde puudumisel peab külgkäigu laius, samuti katelde ja katlaruumi tagaseina vaheline kaugus olema vähemalt 1 m.(sambad, trepid), tööplatvormid jne. peab olema vähemalt 7 m.

Gaasi juhtseadmed (GRU) asuvad katlaruumis gaasitoru sisselaskeava lähedal katlaruumis või sellega külgnevas ruumis, mis on sellega ühendatud avatud avaga. GRU seadmed ja instrumendid peavad olema kaitstud mehaaniliste kahjustuste ning raputamise ja vibratsiooni mõjude eest ning GRU asukoht peab olema valgustatud. GRU seadmetel, kuhu pääsevad ligi gaasirajatiste käitamisega mitteseotud isikud, peab olema mittesüttivast materjalist piirdeaed. Seadmete või aia ja muude konstruktsioonide vaheline kaugus peaks olema vähemalt 0,8 m GRU tara ei tohiks segada remonditöid.

2.2 Tehnoloogiline osa

2.2.1 Termomehaaniline osa

Projekt näeb ette soojusvarustuse tööstusettevõtte kütte ja ventilatsiooni vajadusteks lokaalsest katlamajast.

Katlamaja küttevõimsus 3 MW

Soojuskandja kuum vesi 95-70°С.

Tööprojekt on valminud kehtivate normide ja reeglite kohaselt ning selles nähakse ette meetmed tule- ja plahvatusohutuse tagamiseks objekti käitamise ajal.

Katlaruum on varustatud 3 KSVa kaubamärgi soojaveeboileriga.

Boiler on varustatud:

1. Gaasipõleti GB-1.2.

2. Põleti automatiseerimissüsteemis sisalduv KSUM-i juhtseadiste komplekt. Katlamaja nominaaltootlikkus 3×1,0=3,0 MW.

Soojusvarustussüsteemide soojuskandjaks on vesi parameetritega 95-70°С.

Võrku toidetakse veega, mis on läbinud PMU (katlakivivastane magnetseade).

Magnetiline veekonditsioneer tagab küttepindade katlakivivaba oleku tingimustes, mis välistavad vee keetmise kateldes ja torustikes.

Suitsugaasid eemaldatakse loomuliku tõmbe abil läbi metallist gaasikanalite Ø 400 mm ja korstna Ø 600 mm K=31 m.

Gaasi jaotus- ja gaasitarbimise ringsüsteemi töö hüdraulilise stabiilsuse tagamiseks (joon. 3) võeti arvutuses arvesse rõngaste maksimaalset lubatud lahknevust 5%. Arvutustabelist. 11, on näha, et maksimaalne lahknevus on 3,7% (rõngas IV). Ülejäänud kolmes ringis ei ületa lahknevus 1,5%, mis on inseneriarvutustes hea saavutus.

10 Gaasi kontrollpunkti rõhuregulaatori arvutamine

10.1 Rõhuregulaatorite projekteerimise teoreetiline alus

Gaasi jaotus- ja gaasitarbimissüsteemi hüdraulilist töörežiimi juhivad rõhuregulaatorid, mis hoiavad impulsi proovivõtukohas automaatselt konstantset rõhku, sõltumata gaasi tarbimise intensiivsusest. Rõhu reguleerimisel alandatakse algne kõrgem rõhk lõplikuks (madalamaks).

Rõhuregulaatori konstruktsioon sisaldab reguleerivaid ja reageerivaid kehasid, mis tagavad stabiilse gaasi jõudluse ja kui gaasi tarbimine peatub, blokeeritakse vool läbi peaventiili. Juhtseadme põhiosa on tundlik element (membraan) ja juhtseadme põhiosa on reguleeriv korpus (rõhuregulaatoril on drosselklapi korpus). Tundlik element ja reguleeriv korpus on omavahel ühendatud käivituslüliga.

Aktiivne ajamijõud on jõud, mida membraan tajub gaasirõhust P2, mis edastatakse impulsi teel (läbi toru). Seejärel kantakse membraani jõud klapivarrele. Seda jõudu nimetatakse tavaliselt permutatsiooniks N, see määratakse järgmise valemiga (25):

N rada \u003d P 2 * F akt, (25)

kus: Fakt on membraani aktiivne pind, m 2 .

Aktiivjõudu tasakaalustab vedru N pr. Ventiilile avaldab mõju ka liikuvate osade mass N p.h ja ühepoolne koormus N cl, mis, jättes tähelepanuta varre ristlõike, määratakse valemiga (26 ):

N cl \u003d f c * (P 1 - P 2), (26)

kus: f c - klapipesa pindala, m 2;

P 1 ja P 2 - gaasirõhk enne ja pärast ventiili, MPa.

Rõhuregulaatori ventiilile mõjuvate jõudude tasakaal on järgmine:

N per. - N vedrud - N p.h + N klass. = 0, (27)

Nihutamisjõud sõltub reguleeritava rõhu suurusest. Kui P 2 väärtus muutub suuremaks või väiksemaks väärtusest, millele rõhuregulaator on seatud, siis jõudude tasakaal rikutakse ja regulaator hakkab tööle. Toimub rõhu reguleerimise protsess, s.o. rõhuregulaatori võimsuse reguleerimine.

Rõhuregulaatori läbilaskevõime sõltub klapiavade (pesa) pindalast, rõhuvahest enne ja pärast klappe ning gaasi füüsikalistest omadustest. Praktilistes arvutustes võetakse rõhuerinevus enne ja pärast ventiili tavaliselt rõhuvaheks enne ja pärast regulaatorit. Üldjuhul määratakse klapi auke läbiva gaasi kogus valemiga (28):

V =α*F*ω, (28)

kus: V - klapi võimsus, m 3 / s;

α on koefitsient, mis võtab arvesse energiakadu ja joa ahenemist

klapiaugud;

F on ventiili aukude pindala, m 2;

ω – gaasi läbimise kiirus läbi klapiavade, m/sek.

Olenevalt regulaatori järgse gaasirõhu ja regulaatori eelse rõhu suhtest on kiirusel (ω) erinevad avaldised. Ühtsusele lähedaste rõhusuhete korral (rõhulangusega kuni 10 kPa) loetakse gaasi kokkusurumatuks vedelikuks. Sel juhul kasutage regulaatori läbilaskevõime määramiseks järgmist valemit [Õpetus Chebotarev et al.]:

V g = 0,0125*(1/√ξ)*d 2 *√∆P/ρ g (29)

kus: V g - rõhuregulaatori jõudlus, m 3 / tund;

ξ on rõhuregulaatori hüdraulilise takistuse koefitsient;

d on klapipesa vooluosa läbimõõt, mm;

∆P - rõhuvahe enne ja pärast regulaatorit, kg/m2;

ρ g - gaasi tihedus (erikaal), kg / m 3, rõhul P 1 ja T 1.

(T 1 \u003d 273,16 + t g).

10.2 Gaasi rõhuregulaatori arvutamise meetod

Rõhuregulaatorid, olenemata tööpõhimõttest, peavad tagama reguleerimise kõrge stabiilsuse, mille all mõistetakse regulaatori sellist tööd, mille puhul lõpprõhk summutab või harmooniliselt summutab väikese väärtusega konstantse amplituudiga võnkumisi. Kui rõhu lõplikud kõikumised kulgevad amplituudi suurenedes, on rõhu reguleerimise protsess ebastabiilne.

Sõltuvalt regulaatori ja regulaatori rõhu lo suhte väärtusest on gaasi kiirus drosselklapi korpuse väljalaskeava juures erinevad väärtused. gaasi kokkusurutavuse võib tähelepanuta jätta.

Näiteks: Kui ∆Р/Р 1 ≤ 0,08, siis viga ei ületa 2,50%

Kui ∆Р/Р 1 > 0,08, tuleb arvestada gaasi kokkusurutavusega.

kus ∆Р on rõhulang drosselklapi korpusel (klapil) olevas regulaatoris;

P 1 - rõhk regulaatori ventiili ees, atm.

Tingimusel ∆Р/Р 1 ≤ 0,08 määratakse rõhuregulaatori võimsus (jõudlus) järgmise valemiga:

V g = 0,00125*(1/√ξ)*d 2 *(√ ∆P/ρ g) (30)

kus √ on ruutjuure sümbol; ξ - rõhuregulaatori klanni hüdraulilise takistuse koefitsient, võetud vahemikus 1,6 - 2. ρ g - gaasi tihedus, kg / m 3.

Kui rõhusuhe ∆Р/Р 1 > 0,08, sisestatakse paisumistegur valemisse (30), mis võtab arvesse gaasi paisumist rõhu langusega.

ε = 1 – (0,46*(∆Р/Р 1)) (31)

V g = 0,00125*ε*(1/√ξ)*d 2 *(√∆P/ρ g) (32)

Kriitilise või kõrgema rõhu korral, s.o. kui võrdsust pole.

Р 2 /Р 1 ≤ (Р 2 /Р 1) kr (33)

Sel juhul määrab rõhuregulaatori läbilaskevõime

Järgmise valemi järgi:

V g \u003d 20,3 * (1 / √ξ) * ε * d 2 * P 1 * (√ ((∆P / P 1) kr) / T * ρ g (34)

Rõhusuhet P 2 /P 1, mille juures gaasivool muutub maksimaalseks ja rõhu edasise langusega P 2 peaaegu ei muutu, nimetatakse kriitiliseks rõhusuhteks. Seetõttu, kui gaasirõhkude suhe Р 2 /Р 1 võrdub kriitilisega, nagu kogemus näitab, saavutab kiirus maksimumi - heli kiirus antud keskkonnas ja jääb konstantseks, kui suhted Р 2 / veelgi vähenevad. Р 1.

Kriitilise rõhu suhe määratakse võrrandiga.

(Р 2 /Р 1) kr \u003d 0,91 * (2 / K + 1) κ / κ-1, (35)

kus K \u003d C p / C v on adiabaatiline indeks (konstantse rõhu ja konstantse mahu soojusmahtuvuse suhe)

Näiteks kaheaatomiliste gaaside puhul, mille κ = 1,4, on kriitilise rõhu suhe võrdne:

(P 2 / P 1) cr \u003d 0,91 * (2 / 1,4 + 1) 1,4 / 1,4-1 \u003d 0,482

See tähendab, et kaheaatomiliste gaaside puhul, mille k = 1,4, on kriitiline kiirus gaasirõhkude suhtel P 2 /P 1 = 0,482 ja suhte P 2 /P 1 edasine vähenemine ei too kaasa kiiruse suurenemist .

Lahendus: Määrame alggaasi kriitilise rõhu suhte.

(R 2 /R 1 ) kr =0.91*(2/1.4+1) 1,4/(1,4-1) = 0.482

Tegelik rõhusuhe esimesel juhul. Arvutamine toimub mõõtühikutes - ata. R 1 \u003d 1 + 1 \u003d 6 ata; R 2 = 0,03 + 1 = 1,03 ata.

R 2 /R 1 = 1.03/2 = 0.515 > 0.482

Seetõttu sisse sel juhul valem (34) on rakendatav.

Seega on esimesel juhul väärtus φ = 0,486 (5. lisa) ja gaasi tihedus (erikaal) rõhul Р 1 ja temperatuur T 1 , on võrdne:

ρ 1 = ρ * (R 1 T 1 /R 2 T 1 ) = 0.73 * = 1,42 kg/m 3

ε = 1 – (0,46*(0,97/2)) =0,777

Vastuvõetud rõhuregulaatori võimsus

V G = 20,3*(1/√2,6)*0,777*(50)*2*(√(0,97/2)/(273,16+20)= 1990 m 3 / tund

Arvutuses kasutatud rõhuregulaator klapi läbimõõduga 50 mm tagab Р1=1 kg/cm2 (0,10 MPa) ja Р2 = 0,03 kg/cm2 (0,003 MPa) tootlikkuse 1990 m3/h. Toimivusmarginaal on:

δ =100*(1990–1968)/1968= 1,12%

Asula hinnangulise gaasitarbimisega seotud rõhuregulaatori jõudlusvaru on:

δ =100*(1990 - 1640)/1640 =22%, mis jääb vastuvõetavatesse piiridesse.

11 Elamute gaasivarustuse hüdrauliline arvutus

Kaks üksteisest lühikese vahemaa kaugusel asuvat ühekorruselist elamut on gaasivarustuse all. Gaasivõrgu plaan ja aksonomeetriline diagramm on näidatud joonisel fig. . Samal ajal paigaldatakse elamutesse gaasiseadmed (PG-4; VPG-29 ja AOGV-23). Kõik arvutused tehakse tabeli kujul (tabel) teatud järjekorras:

a) aksonomeetrilisel diagrammil on rakendatud (fikseeritud) lõikude numbrid;

b) määrab sektsioonide hinnangulised gaasivoolukiirused;

c) aktsepteerima gaasijuhtmete läbimõõtu sektsioonide kaupa;

d) määrake kohaliku takistuse koefitsientide summa (iga sektsiooni jaoks valitakse koefitsientide väärtused ζ vastavalt tabelile, lisale);

Riis. a) Elamute gaasivarustuse plaan; b) Aksonomeetriline skeem

gaasivõrk. 12; 2-3 jne. torujuhtme lõigud.

e) leida graafikute (joonis) järgi erihõõrdekaod ja ekvivalentpikkused ζ = 1;

f) määrata sektsioonide hinnanguline pikkus ja rõhukadu neile;

g) arvutage täiendav gaasi ülerõhk torus järgmise valemi järgi:

∆Р \u003d g * H * (γ in - γ g)

kus: ∆Р – täiendav gaasi ülerõhk torus, Pa; H on lõigu lõpu ja alguse geomeetriliste märkide vahe, lugedes piki gaasivoolu, m.

h) määrata sektsioonide rõhukadu, võttes arvesse gaasi täiendavat hüdrostaatilist rõhku;

i) määrab kindlaks gaasitorustike kogukaod, võttes arvesse kaod seadme torus ja liitmikes (näiteks VPG-29) gaasipõletites. Gaasiseadmete torude ja liitmike rõhukadude ligikaudsed väärtused on: gaasipliitides 40 - 50 Pa; gaasiveesoojendites 80 - 100 Pa.

j) saadud kogukadusid võrreldakse gaasi arvutatud rõhulangusega. Vajadusel tehakse ümberarvutus, muutes gaasijuhtmete läbimõõtu sektsioonides. Erinevus ei tohiks ületada 5%.

Otsus Privaatses ühekorruselises elamus krunt 1 -2 - 3 - 4, kuhu on paigaldatud gaasiseadmed: PG-4; HSV-29; AOGV-23.

Tabel 12

Number saidile	Seadmete nimi (gaas)	Kogus korterid	Koefitsient üheaegsus	Gaasi tarbimine m 3 / tund
	AOGV – 23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23 AOGV-23 HSV-29; AOGV-23 PG-4; HSV-29; AOGV-23

Määrame hinnangulise gaasitarbimise kahe ühekorruselise elamu gaasivarustussüsteemi osade jaoks (joonis):

V G = K umbes * V P * n, m 3 / tund

kus: K umbes - korterisse paigaldatud gaasiseadmete (tehnika) samaaegse töö koefitsient võetakse vastavalt avaldusele.V P – ühe või mitme seadme gaasitarbimine, m 3 /tund;n- paigaldatud seadmete arv.

Tarbimine maagaas 4 - x põletiga gaasipliit. Soojusvõimsus neli põletit (rakendus) on:

N P = 0,70 + 1,90 + 1,90 + 2,80 = 7,30 kWh

Koefitsient kasulik tegevus gaasipliit on: η = 56%.

V P = (N n *860*4.19)/ η * K n , m 3 / tund

V P = (7 . 30 * 860 * 4 . 19)/0 . 56 * 35730= 1,30 m 3 / tund

Veesoojendi VPG-29 maagaasi tarbimine:

V sisse =(N sisse *860*4.19)/ K n = (29*860*4,19)/35730 = 2,93 m 3 / tund

Maagaasi tarbimine kütteseadmete AOGV-23 poolt:

V a = (N a *860*4.19)/ K n = (23*860*4,19)/35730 = 2,30 m 3 / tund

Maagaasi tarbimine kahe elamu gaasivarustussüsteemi osade kaupa:

Joonised 1–2:V 1-2 = V 6-7 = K umbes ∙ V a ∙ n= 1∙2,30∙1 = 2,30 m 3 / tund

Jaotis 2–3:V 2-3 = V 7-8 = K umbes ∙(V a + V sisse )∙ n= 1∙(2,30 + 2,93)∙1 = 5,23 m 3 / tund

Jaotis 3–4:V 3-4 = V 8-4 = K umbes ∙(V sisse + V a )∙ n\u003d 0,80 ∙ (2,93 + 2,30) ∙ 1 \u003d 4,18 m 3 / tund

V 3-4 = K umbes ∙ V∙ n= 1∙1,30∙1 = 1,30 m 3 / tund

∑V 3-4 = 4,18 + 1,30 = 5,48 m 3 / tund

Jaotis 4–5:V 4-5 = K umbes ∙(V sisse + V∙)∙ n= 0,46∙(2,93 + 2,30)∙2 = 4,80 m 3 / tund

V 4-5 = K umbes ∙ V∙ n= 1∙1,30∙1 = 1,30 m 3 / tund

∑V 4-5 = 4,80 + 1,30 = 6,10 m 3 / tund

Kahe ühekorruselise elamu gaasivarustuse gaasijaotussüsteemi hüdrauliline arvutus (joonis). Arvutamine toimub tabeli kujul (tabel). Vastavalt antud gaasi rõhulangusele ∆Р sõlmest 5 sõlme 1, võrdub 350 Pa. Määrake keskmine erirõhukadu kõikides piirkondades.

h kolmap = ∆ P/ ∑ L lk = 350/101,75 = 3,44 Pa/rm

kus: ∑L lk - gaasijuhtme osade hinnanguline pikkus, võttes arvesse kohaliku takistuse soodustust, m.

Hüdrostaatiline rõhk vertikaalsektsioonides on:

H 4-5 = Z∙(γ sisse - γ G )∙ g\u003d 1,50 ∙ (1,293–0,73) ∙ 9,81 \u003d 8,28 Pa

Hüdrostaatiline gaasirõhk horisontaalsetes lõikudes H = 0.

Tabeli analüüs näitab, et kogu rõhukadu kõigis järjestikku ühendatud sektsioonides on:

∑(h∙ L lk + H) = 192,76 Pa

Tabel 13

saidile	Arv. maht gaas, m 3 /h	Pikkus saatus ka, m	Nadba vka edasi kohalik vastu panna.	Rasche tnaya pikkus L lk , m	Keskmine löök higistama ri,h kolmap	Tinglikult selge diam. osalemine	Õnn poolt teri, h,	Pea vastu. saatus h∙ L lk	hüdr. survet H G	Summa kaotused survestatud hL lk +H
									0 peal peal gaasivarustus. 5. Töötab peal Tšebotarev Mihhail Aleksandrovitš; ... Kapitaalehitusprojektide projektdokumentatsiooni koostamisega tegelevate isikute kuuluvuse alusel isereguleeruvate organisatsioonide estr. Dokument Ühendades linnaplaneerimise ja disain"peal kontroll piirkonnas... Töötab peal projekti koostamine sisemised süsteemid gaasivarustus. 5. Töötab peal ettevalmistus... FGU juhtkond "Rostovmeliovodkhoz" Tšebotarev Mihhail Aleksandrovitš; ... Institutul de cercetări ştiinţifice în constricţii incercom fond de literatură tehnică Chişinău – 2010 Dokument I.F. Matsyuk Kursusetöö ja diplom disainpeal erialad ehitusmasinad ja... ehitusinsenerid 1977 G.P. Tšebotarev

1.4 GAASI REGULEERIVATE SEADMETE VALIK.

Gaasi kontrollpunkt (GRP) on mõeldud gaasi rõhu vähendamiseks ja selle hoidmiseks etteantud tasemel, olenemata gaasivoolu, gaasirõhu muutustest. Samal ajal puhastatakse gaas mehaanilistest lisanditest ja arvestatakse gaasikulu.

Valime seadmed hüdrauliliseks purustamiseks nr 3.

Gaasi kontrolljaam (GRP) on valmistatud ühekorruselisest, I tulepüsivusastmest kombineeritud katusega. Gaasi sisselaskeava, korpuses oleva hoone välisosa väljalaskeava ja gaasitorustik on varustatud isoleeriva äärikühendusega vastavalt 5.905-6 seeriale. Tagab loomuliku ja kunstliku valgustuse. Hüdraulilise purustamise hoones on loomulik sissepuhke ja väljatõmbe pidevalt töötav ventilatsioon, mis tagab vähemalt kolm õhuvahetust 1 tunni jooksul.

Gaasi juhtimisjaama põhivarustus on:

· Filter.

· Rõhuregulaator.

Ohutussulgur (PZK).

Ohutus kaitseklapp(PSK)

· Sulgemisventiilid.

· Juht- ja mõõteriistad (KIP).

· Gaasikulu mõõtmise seadmed.

Diplomiprojektis on möödaviikgaasitorustiku (bypass) asemel ette nähtud teine ​​reduktsiooniliin, mis suurendab oluliselt hüdraulilise purustamise töökindlust. Enne rõhuregulaatorit paigaldatakse kaitsesulgventiil ja pärast rõhuregulaatorit, hüdraulilisest purustamisest väljuvale gaasitorustikule. Gaasi kontrollpunktis on ette nähtud puhastus- ja tühjendustorustik, mis juhitakse hoone katuseräästast väljapoole 1¸ 1,5 m kaugusel.

Gaasi juhtimisjaam GRP nr 3 võeti vastu RDBK1-100 tüüpi rõhuregulaatoriga standardkonstruktsiooni alusel, võttes arvesse DKS-50 tüüpi kambri membraani gaasivoolu kiirust.

Gaasi kontrollpunkti seadmete valik toimub vastavalt projekteeritud koormusele ja arvestuslikule gaasirõhule gaasi kontrollpunkti välja- ja sisselaskeava juures. Gaasi kontrollpunktis vähendatakse gaasi rõhku 300 mm-ni. vesi. st (izb).

Arvutamise algandmed on järgmised:

• hüdrauliline purustamine; Q \u003d 2172 m 3 / tund
• gaasirõhk hüdraulilise purustamise sisselaskeavas; P BH = 0,501 MPa (abs)
• gaasirõhk hüdraulilise purustamise väljalaskeava juures; P OUT = 0,303 MPa (abs)
• toru läbimõõt hüdraulilise purustamise sisselaskeava juures; D U = 57 mm
• toru läbimõõt hüdraulilise purustamise väljalaskeava juures; D U =273 mm
• õhurõhk R B = 0,10132 MPa

Rõhuregulaatori valimiseks arvutame esmalt vajaliku läbimõõdu:

Q - gaasivool läbi regulaatori, m 3 / tund

t – gaasi temperatuur, t = 5°С

V – gaasi kiirus, V = 25 m/s

P M - rõhk regulaatori sisselaskeavas, võrdne 0,578 MPa (abs.)

= 7,5 cm = 75 mm

Aktsepteerime RDBK1-100/50 tüüpi rõhuregulaatorit.

Vajalik on kontrollida regulaatori läbilaskevõimet, st. selle arvestuslik tunni maksimaalne läbilaskevõime Q MAX ei tohiks olla suurem kui 80% ja hinnanguline minimaalne läbilaskevõime Q MIN mitte väiksem kui 10% tegelikust läbilaskevõimest Q D antud sisendrõhu juures. Teisisõnu, tingimus peab olema täidetud:

(Q MAX / Q D) ´ 100% £ 80%

(Q MIN / Q D) ´100% ³10%

kus: Q MIN on minimaalne gaasi väljavõtmine tarbijate poolt, m 3 / h, võtame selle väärtuseks 30% Q MAX,

need. Q MIN \u003d 630 m 3 / tund

Alates P OUT / P IN< 0,9, то искомую пропускную способность регулятора при Р 1 = 0,501 МПа (абс.) определяем по формуле:

Qd = , kus

f 1 \u003d 78,5 cm 2 - regulaatori sisselaskeääriku tingimusliku läbipääsu ristlõikepindala.

P BH = 0,501 MPa (abs.)

j \u003d 0,47 - koefitsient sõltuvalt suhtest Р OUT / Р IN = 0,103 / 0,578 = 0,16 vastavalt joonisele fig. 9 defineeri j.

k 3 \u003d 0,103 - RDBC 100/50 tarbimiskoefitsient määratakse tabelist. neli .

Qd =

= 3676 m 3 / tund

Kontrolleri koormusprotsendi kontrollimine:

= 59,08 % < 80%

= 14,8 % > 10%

Kuna tingimused on täidetud, valitakse kontroller õigesti.

Hüdraulilise purustamise seadmete arvutamine.

tabel1.4.1

Määratud väärtus	Arvutusvalem	Tulemus
1. Keskmise voolu absoluutne temperatuur, T	T \u003d T n + t \u003d 273,15 + 5
2. Gaasisegu tihedus temperatuuril t = +5 0 C, r n
3. Filtri nimiläbimõõt, d	võetakse võrdseks gaasijuhtme tingimusliku läbipääsuga
4. Filtri maht, Q
5. Rõhukadu filtri paigaldamisest, DP f
6. Gaasi liigrõhk pärast filtrit, R f	R F \u003d R BX - DP F / 10 6 \u003d 0,49 - 7000 / 10 6
Diafragma
7. Absoluutne gaasirõhk diafragma ees, P A	R A \u003d R F + R B \u003d	Tüüp DKS-50
8. Rõhukadu membraani paigaldamisest, DP D
9. Gaasi absoluutrõhk pärast membraani, R pd	R PD \u003d R A - DR D \u003d 0,5034 - 0,018
Ohutus sulgeventiil PZK
10. PZK tingimusliku läbipääsu läbimõõt, d at	Võtame selle võrdseks filtri nimiläbimõõduga
11. Ventiili läbiva gaasi voolukiirus, Q
12. Liigne gaasirõhk klapi ees, P ja "	R I "= R PD - R B = 0,4854 - 0,1034
13. Rõhukadu klapi paigaldamisest, DP KL
14. Liigne rõhk pärast ventiili, P PC	R PC = R JA ¢ - R PC /10 6 = 0,4854- 65000 / 10 6
rõhuregulaator
15. Rõhuregulaator	aktsepteerige kontrolleri tüüpi	RDBK1-100/50
16. Ülerõhk regulaatori ees, R PK "	R PC "= R PC
17. Läbilaskevõime arvutusega, Q PR	Q PR \u003d 1595 * 78,5 * 0,103 * 0,47 *

18. Läbilaskevõime koefitsient, K P
19. Regulaatori esialgne läbilaskevõime, Q 1	Q 1 \u003d Q PR ´ K P \u003d
20. Q MAX juures kontrolleri koormuse protsent
Q MIN juures kontrolleri koormuse protsent
Kaitseklapp
22. Ohutus - kaitseklapp	aktsepteeri tüüp:	PSK-50N/0,05 tõstmine
23. Kokkusurutavuse koefitsient, K 1	Nõustu
24. Gaasijuhtme pikkus: klapi juurde pärast ventiili
25. Kohaliku takistuse koefitsientide summa: klapi juurde pärast ventiili
26. Torude läbimõõdud	D U \u003d D U joon.22
27. Klapipesa läbimõõt
28. PSK nõutav läbilaskevõime 0 0 С juures ja 0,1034 MPa, Q K "	Q K "\u003d 0,005 * Q max \u003d
29. Nõutav ribalaius töötingimustes, Q K
30. Voolukiirus, a	aktsepteerima
31. Gaasijuhtmete läbimõõdud: klapi juurde pärast ventiili	joonise järgi
32. Ühiste gaasijuhtmete läbimõõdud: klapi juurde pärast ventiili
33. Samaväärsed pikkused: klapi juurde pärast ventiili	[ 6 ] nim. nr 6

34. Vähendatud pikkused: klapi juurde	L P \u003d L VP + åx P *L DP \u003d 3,5 + 3,38*1,5
pärast ventiili	L С = L ds +åx С *L DS =
35. Gaasirõhu kadu gaasijuhtmes kuni ventiilini 1 m pikkuse kohta	D ¢ n \u003d 0,1 * 10
36. Absoluutne gaasirõhk gaasijuhtmes kuni ventiilini + 15%, Р¢ ВХ	Р¢ IN \u003d 1,15 * (P OUT - L P * DР¢ / 10 0) + R B \u003d 1,15 * (0,003-8,57 * 1/10 0) + 0,103
37. Gaasirõhu kadu gaasitorus pärast ventiili,	DP C \u003d 10 -6 * L C * DP C " DP C "= DP P" DP C \u003d 10 -6 * 35,2 * 1
38. Absoluutne gaasirõhk pärast klappi, P 1 "	P 1 "= P BX" - DP C = 0,1068 -0,0000352
39. Gaasi liigrõhk pärast klappi, P 0 "	R 0 "= R 1" - RB = 0,10236 - 0,099
40. Tingimused aktsepteeritud diameetrite sobitamiseks enne ja pärast ventiili	DP C< Р 0 " 0,0000352 < 0,00336	Tingimus täidetud
41. Kriitilise rõhu suhe, V KP43. Koefitsient b at b > b KP 1790
47. Ventiilide arv,	F C< F СК 399,86<1790 мм 2	1 klass PSK-50N/0,05