දැනුම පදනම සරලයි ඔබේ හොඳ වැඩ යවන්න. පහත පෝරමය භාවිතා කරන්න

හොඳ වැඩක්අඩවියට">

වඩාත් තීව්ර තාප හුවමාරු ක්රියාවලියක් ඇති කිරීම සඳහා, අපට අවශ්ය වන්නේ: තාප හුවමාරුව වැඩි කිරීම සහ තාප හුවමාරුවෙහි මතුපිට ඝණකම මත හයිඩ්රොඩයිනමික් ස්ථරය අඩු කරන නිෂ්පාදන වාහකයාගේ වේගයෙන් වැඩ කරන ලද තාපය; තාප හුවමාරුව යනාදිය සඳහා සේදිය හැකි මතුපිට ප්‍රදේශය වඩාත් කාර්යක්ෂමව භාවිතා කරන්න.

තාප හුවමාරුව ගණනය කිරීම. තාපන හුවමාරු කරුවන් සැලසුම් කිරීම සඳහා, පහත ගණනය කිරීම් සිදු කරනු ලැබේ: තාප, ව්යුහාත්මක, හයිඩ්රොලික්, ශක්තිය, තාක්ෂණික සහ ආර්ථික - අවසාන අනුවාද කිහිපයකින් සිදු කරනු ලැබේ. තාප හුවමාරුව සැලසුම් කිරීමේදී, තෝරන්න හොඳම විකල්පය, එය තීරණය කරනු ලබන්නේ: තාප හුවමාරුවෙහි කාර්යක්ෂමතාව, බර, මානයන්, මානයන්, ආදිය.

සිසුන්, උපාධිධාරී සිසුන්, ඔවුන්ගේ අධ්‍යයන හා වැඩ කටයුතුවලදී දැනුම පදනම භාවිතා කරන තරුණ විද්‍යාඥයින් ඔබට ඉතා කෘතඥ වනු ඇත.

පළ කර ඇත http://www.allbest.ru/

තාප හුවමාරුව ගණනය කිරීම

1 . අර්ථ දැක්වීමපරිභෝජනයසිසිලසදියර වර්ග

කාර්යයේ සියලු ප්රභේදවල තාපන හුවමාරුකාරකයේ ප්රවාහවල චලනයෙහි අන්යෝන්ය දිශාව ප්රතිවිරෝධී ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.

සිසිලනකාරක ප්රවාහ අනුපාතය (kg / s) තාප ශේෂ සමීකරණයෙන් තීරණය වේ : ජී ආර්සී ආර් (ටී ආර් කේ- ටී ආර් එච්)= ජී 1 සී 1 (ටී පී එච්- පී කේ)

කොහෙද ජී ආර්=, kg/s (1)

මෙහි C r සහ C p යනු නිෂ්පාදනයේ සහ අති ක්ෂාර පිළිවෙළින් J/(kg K) තාප ධාරිතාව වේ.

ද්රවවල තාප ධාරිතාව සාමාන්ය උෂ්ණත්වය මත පදනම්ව ගනු ලැබේ. අස්ථානගත වූ අගයන් තීරණය කරනු ලබන්නේ අන්තර් ක්‍රියාකාරිත්වය මගිනි.

ද්රවවල සාමාන්ය උෂ්ණත්වය (C) සූත්ර මගින් තීරණය කරනු ලැබේ:

නිෂ්පාදනය සඳහා t p av =, C (2)

අති ක්ෂාර සඳහා t p av =, C (2 1)

ශීතකරණයේ පිටවන ස්ථානයේ සිසිලනකාරක උෂ්ණත්වය t р K අපි පුදුම වෙමු! t p K වැඩි වන විට අති ක්ෂාර පරිභෝජනය අඩු වන බව මතක තබා ගත යුතුය; කෙසේ වෙතත්, සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස ද අඩු වේ. උෂ්ණත්වය t р K ආරම්භක උෂ්ණත්වයට වඩා t р H 9-16 C කින් වැඩි වේ

හීටරයෙන් පිටවන ස්ථානයේ තාපන දියරයේ උෂ්ණත්වය K හි අපි පුදුම වෙමු!

අපි මූලික උෂ්ණත්වය t p k ට වඩා K හි උෂ්ණත්වය 9-16 C කින් වැඩි කරමු

2. සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස නිර්ණය කිරීම

සාමාන්‍ය උෂ්ණත්ව වෙනස (C) සාමාන්‍යයෙන් අර්ථ දැක්වෙන්නේ උෂ්ණත්ව වෙනස්කම්වල ආන්තික අගයන්හි ලඝුගණක සාමාන්‍යය ලෙස ය;

තෝරාගත් සිසිලනකාරක ප්‍රවාහ රටාවට අනුව මාධ්‍ය අතර සාමාන්‍ය උෂ්ණත්ව වෙනස තීරණය කිරීම සඳහා, මතුපිට දිගේ මාධ්‍යයේ උෂ්ණත්ව වෙනස්වීම් පිළිබඳ ප්‍රස්ථාරයක් තැනීම සහ විශාල tb සහ කුඩා tM උෂ්ණත්ව වෙනස්කම් ගණනය කිරීම අවශ්‍ය වේ:

t b = t p H -t p K, C (4)

t M = t p K -t p H , C (5)

මෙහි Dt b, Dt m යනු තාප හුවමාරුකාරකයේ කෙළවරේ ඇති උණුසුම් සහ ශීතල සිසිලනකාරකය අතර වැඩි සහ අඩු උෂ්ණත්ව වෙනස වේ.

තව ද, Dt b / Dt m?2 නම්, Dt avg. =(Dt b +Dt m)/2 (6)

3. අර්ථ දැක්වීමවිෂ්කම්භයන්පයිප්පතාප හුවමාරුවසහka

තරල චලනය සඳහා විකල්ප දෙකක් උපකල්පනය කෙරේ:

අති ක්ෂාර (ජලය) අභ්යන්තර නළය හරහා ගමන් කරයි, සහ නිෂ්පාදිතය අන්තර් නල අවකාශයේ ඇත.

නිෂ්පාදිතය අභ්යන්තර නළය හරහා ගමන් කරයි, සහ අන්තර් නල අවකාශයේ අති ක්ෂාර (ජලය).

නල අවකාශයේ චලනය වන ද්රව සඳහා ප්රවාහ සමීකරණයෙන් (S 1 කොටස), කුඩා පයිප්පයේ අභ්යන්තර විෂ්කම්භය (d B, m) තීරණය කරන්න.

d B =1.13, m හෝ d B =1.13, m (7)

වළයාකාර කොටසේ (S 2) චලනය වන ද්‍රවයේ ප්‍රවාහ අනුපාතය සඳහා සමීකරණයෙන්, විශාල පයිප්පයේ අභ්‍යන්තර විෂ්කම්භය තීරණය කරන්න, m:

D B =, m හෝ D B =, m (8)

එහිදී 1, 2, පිළිවෙලින්, වළලුකර සහ නල අවකාශයන්හි ද්රව චලනය වීමේ වේගය, සීමාවන් තුළ පිළිගනු ලැබේ (0.7 - 2 m / s);

p, p - පිළිවෙලින්, නිෂ්පාදනයේ ඝනත්වය (kg / m3) සහ අති ක්ෂාර (ජලය.

අපි අවසානයේ පිළිගනිමු (GOST 9930-78 අනුව නල විෂ්කම්භය d n සහ D n, ගණනය කළ එකට ආසන්නව. නිර්දේශ කර ඇත අයදුම් කරන්න ආවරණයක් පයිප්ප සමග බාහිර විෂ්කම්භය ඩී n - 57, 76, 89, 108, 133, 159, 219 මි.මී.

4. අර්ථ දැක්වීමසංගුණකයතාප හුවමාරුව

තාප සංක්රාමණ සංගුණකය (K, W / (m 2 * K) තීරණය කරනු ලබන්නේ සිසිලනකාරකයෙන් දූෂණය වීමේ තාප ප්රතිරෝධය සැලකිල්ලට ගනිමින්:

K = (1/ 1 +1/ 2 +R CT) -1, W/ (m 2 * K) (9)

එහිදී 1, 2 පිළිවෙලින් තාප සංක්‍රමණ සංගුණක තාපන තරලයේ සිට නල බිත්තියට සහ බිත්තියේ සිට රත් වූ ද්‍රවයට, W/ (m 2 h);

R CT - නල බිත්තියේ තාප ප්රතිරෝධය m 2 / (W * K);

R CT = ST / ST + ZAG / ZAG, (m 2 * K) / W.;

එහිදී ST, ZAG - ලෝහ පයිප්ප බිත්තියේ ඝණකම සහ දූෂණය, m; (ZAG 0.5-- 1 මි.මී. ගන්න);

CT - නල බිත්තියේ තාප සන්නායකතා සංගුණකය, W / (m * K);

තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨය මත දූෂණය තැන්පත් වන ශීතකරණ අති ක්ෂාර සඳහා ZAG / ZAG දූෂණයේ තාප ප්රතිරෝධයේ අගය 0.0002 (m 2 * K) / W ට සමාන වේ.

4.1 අර්ථ දැක්වීමසංගුණකතාප හුවමාරුව

තාප සංක්‍රමණ සංගුණකවල අගය ජල ගතික සාධක, ඒවායේ භෞතික පරාමිතීන්, තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨයේ ජ්‍යාමිතික මානයන් මත රඳා පවතින අතර W/ (හි තාප හුවමාරු තීව්‍රතාවය සංලක්ෂිත වන Nusselt නිර්ණායක සමීකරණයෙන් සමානතා න්‍යාය භාවිතයෙන් ක්‍රියාත්මක කරන ලද සංකීර්ණ ක්‍රියාකාරී යැපීමකි. m පැය 2)

Nu = (10), කොහෙන්ද n, p = (11)

සිසිලන දෙකම ද්‍රව නම් සහ චලනය බලහත්කාරයෙන් සිදු වේ නම් (උදාහරණයක් ලෙස, පොම්ප කිරීම), Nusselt නිර්ණායකය Reynolds සහ Pridle නිර්ණායකවල ශ්‍රිතයකි: Nu = f (Re; Rr)

මෙම අවස්ථාවෙහිදී, පරිසරය දෙකම සඳහා Reynolds සහ Prandl නිර්ණායක තීරණය කිරීම මුලින්ම අවශ්ය වේ:

පයිප්ප හරහා මාධ්යයේ චලනය වීමේ වේගය කොහිද (0.7-2 m / s ඇතුළත ගෙන ඇත);

- සංගුණකය ගතික දුස්ස්රාවීතාවදියර, Pa s.

ඈ-- සමාන නල විෂ්කම්භය, m;

සදහා අභ්යන්තර පයිප්ප ඈ සම = ඈ බී , එම්.

සදහා වටරවුම කොටස් ඈ සම = ඩී බී - ඈ එච් , එම්.

එල්- ද්රවයේ තාප සන්නායකතාවයේ සංගුණකය (අධි ක්ෂාර, නිෂ්පාදන W/ (m. C).

ඉන්පසුව, ස්ථාපිත තරල චලනයේ තන්ත්‍රයට අනුව, සූත්‍රය භාවිතා කරමින් නුසෙල්ට් නිර්ණායක සමීකරණය විසඳන්න:

අ) කැළඹිලි සහිත රියදුරු මාදිලිය සඳහා (Re> 10000)

Nu = 0.023 Re 0.8 Pr 0.4 = 0.02337219 0.8 13.2 0.4 = 184.7 (13)

ආ) සංක්‍රාන්ති ප්‍රකාරය සඳහා (10000>Re>2300)

Nu = 0.008 Re 0.9 Pr 0.43 = 0.0088881 0.9 6.1 0.43 = 31.945 (13 1)

Re ගණනය කිරීමේදී නම්<10000, необходимо определить новые скорости движения теплоносителей, при которых режим движения будет турбулентным или переходным. Принимают значения критерия Рейнольдса 10000-15000, тогда: щ труб. = (10000-15000)щ/Re, (14)

නල වේගය u හි අගය සූත්‍රයට ආදේශ කිරීමෙන් (7), අපි අභ්‍යන්තර (තාප හුවමාරු) පයිප්පයේ විෂ්කම්භය තීරණය කරන අතර පසුව, පිටත කවචයේ පයිප්පයේ විෂ්කම්භය සූත්‍රය (8) භාවිතා කරමින් අපි අගයන් පැහැදිලි කරමු. රෙනෝල්ඩ්ස් නිර්ණායකයෙන්.

අනුරූප ධාවන මාදිලි සඳහා, නිර්ණායක අගය Nu භාවිතා කිරීම, අවශ්ය තාප හුවමාරු සංගුණක, අති ක්ෂාර සඳහා W (m 2 C) සහ නිෂ්පාදිතය සූත්රය (11) අනුව තීරණය කරනු ලැබේ.

තාප හුවමාරුව ගණනය ද්රව උෂ්ණත්වය

5. අර්ථ දැක්වීම,පෘෂ්ඨයන්තාප හුවමාරුවසහප්රධානප්රමාණතාපයඕහුවමාරු කරන්නා

තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨය (F, m2) තාප හුවමාරු සමීකරණයෙන් තීරණය වන අතර සමාන වේ

එෆ් = ,m 2 (15)

Q = G p C p (t p H -t p K), (W) (16)

Q යනු නිෂ්පාදනයෙන් ඉවත් කරන ලද තාප ප්‍රමාණය, W;

C 1 -- නිෂ්පාදනයේ තාප ධාරිතාව, J/(kg °C).

අවසාන වශයෙන්, තාපන හුවමාරුකාරකයේ තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨය මාලාවෙන් තෝරා ගනු ලැබේ

F = 2.5; 4.0; 6.0; 10; 15; 20; තිස්; 40; 50; 80 m2

තාප හුවමාරුව සම්බන්ධ නල (m) ක්රියාකාරී දිග

එල් = . මීටර් (17)

මෙහි d P යනු සැලසුම් විෂ්කම්භය, m;

ගණනය කළ විෂ්කම්භය ගනු ලැබේ:

ඈආර් == ඈතුල හිදී 1 2 (18)

ඈආර් = 0,5 (ඈබී + ඈඑච් ) හිදී 1 2 ;

ඈආර් = ඈඑච් හිදී 1 2

සැලසුම් සලකා බැලීම් මත පදනම්ව, එක් මූලද්‍රව්‍යයක දිග නිශ්චිතව දක්වා ඇති අතර එවිට සම්පූර්ණ මූලද්‍රව්‍ය ගණන (කෑලි) වනු ඇත:

කොහෙද එල් එල්- ආවරණ පයිප්පවල දිග TA (උපකල්පනය 1.5; 3.0; 4.5; 6.0; 9.0; 12 m)

සම්පූර්ණ මූලද්රව්ය සංඛ්යාව දැන ගැනීමෙන්, හයිඩ්රොලික් ගණනය කිරීම්වලදී භාවිතා කරන TA පිරිසැලසුමෙහි තාක්ෂණික රූප සටහනක් සිදු කිරීම අවශ්ය වේ.

6. අර්ථ දැක්වීමවිෂ්කම්භයන්පයිප්ප

වළයාකාර අංශයක් සඳහා ආදාන සහ පිටවන පයිප්පවල විෂ්කම්භය (d П, m) සූත්‍රය මගින් තීරණය වේ:

ඈ pv (S2) = 1,13 , m හෝ ඈ pv (S2) = 1,13 , (20)

අභ්යන්තර පයිප්ප සඳහා පයිප්පවල විෂ්කම්භය එහි අභ්යන්තර විෂ්කම්භයට සමාන වේ. ඈ pv( එස් 1) =d in, m.

අපි අවසානයේ GOST 9930-78 අනුව පයිප්පවල පිටත විෂ්කම්භය (d) පිළිගනිමු සඳු ( එස් 1) සහ ඩී සඳු ( එස් 2) ) එයින් සැලසුම් කරන ලද ඒවාට ආසන්නතම පයිප්ප සාදනු ලැබේ.

දැනගෙන ඩී සඳු ( එස් 1) සහ ඩී සඳු ( එස් 2) TA මූලද්රව්ය සම්බන්ධ කිරීම සඳහා අපි ෆ්ලැන්ජ් තෝරා ගනිමු.

නල මාර්ග සහ ආවරණ නිවාසවලට සම්බන්ධ කිරීම සඳහා, ශක්තිමත් තද සම්බන්ධතා භාවිතා කරනු ලැබේ, ෆ්ලැන්ජ් දෙකකින් සහ ඒවා අතර සැන්ඩ්විච් කර ඇති ගෑස්කට් එකකින් සමන්විත වේ.

7. හයිඩ්රොලික්ගණනය කිරීමතාප හුවමාරුව

හයිඩ්‍රොලික් ගණනය කිරීමේ අරමුණ වන්නේ තාපන හුවමාරුකාරකයේ හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධයේ අගය තීරණය කිරීම සහ කිරි සහ අති ක්ෂාර චලනය කිරීම සඳහා පොම්ප එන්ජින් විසින් පරිභෝජනය කරන බලය තීරණය කිරීමයි.

තාප හුවමාරුවෙහි හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය ගණනය කිරීම සඳහා, ආරම්භක දත්ත කලින් තීරණය කරනු ලැබේ:

කොටසෙහි මූලද්රව්ය සංඛ්යාව;

කොටස් ගණන;

ගණනය කිරීම දෙවරක් සිදු කරනු ලැබේ, පයිප්ප සහ අන්තර් නල අවකාශය සඳහා වෙන් වෙන් වශයෙන්.

තාපන හුවමාරුකාරකයේ (P, Pa) සම්පූර්ණ පීඩන පාඩුව සමීකරණය භාවිතයෙන් ගණනය කෙරේ

P = P SK + P TR + P MS + P POD, Pa (22)

R SK යනු තාප හුවමාරුවෙහි පිටවන ස්ථානයේ ප්රවාහ අනුපාතය නිර්මාණය කිරීම සඳහා වන පීඩන පරිභෝජනය, (Pa);

P TP - ඝර්ෂණ ප්‍රතිරෝධය ජය ගැනීම සඳහා පීඩන අලාභය, (Pa):

P MS - ප්‍රාදේශීය ප්‍රතිරෝධය ජය ගැනීම සඳහා පීඩන අලාභය (Pa)

POW යනු ද්‍රව එසවීමට අවශ්‍ය පීඩනයයි, (Pa).

7.1 පිරිවැයපීඩනයමතනිර්මාණයවේගයගලනවා

R SK = , Pa (23)

උපකරණයේ තරල චලනය වීමේ වේගය කොහිද, m/s;

- ද්රව ඝනත්වය, kg / m3.

7.2 පාඩුවක්පීඩනයමතජය ගැනීමශක්තියඝර්ෂණය,n/m 2

R TR =, පා (24)

කොහෙද එල්-- පයිප්පවල මුළු දිග, m:

d EKV -- සමාන විෂ්කම්භය, m;

සදහා අභ්යන්තර පයිප්ප ඈ සම = ඈ බී , එම්.

සදහා වටරවුම කොටස් ඈ සම = ඩී බී - ඈ එච් , එම්.

-- රියදුරු මාදිලිය මත පදනම්ව ඝර්ෂණ සංගුණකය (Re number); සහ බිත්තිවල රළුබව පිළිබඳ උපාධිය මත, රළු (ගණනය කිරීමේදී, ගන්න = 0.02--0.03).

7.3 දේශීය ප්‍රතිරෝධය ජය ගැනීමට පීඩනය නැති වීම (භ්‍රමණය, හැකිලීම, ප්‍රසාරණය, ආදිය)

P MS = , Pa (25)

මෙහි o යනු දේශීය ප්‍රතිරෝධක සංගුණකවල එකතුවයි.

O ගණනය කිරීමේදී, TA පිරිසැලසුමේ තාක්ෂණික රූප සටහන භාවිතා කිරීම අවශ්ය වේ

7.4 පිරිවැයපීඩනයමතනගින්නදියර වර්ග

ආර් යටතේ = g එච්, පා (26)

g යනු ගුරුත්වාකර්ෂණ ත්වරණය, m/s 2;

දියර ඝනත්වය, kg/m3

H -- දියර එසවුම් උස, m

h i - එක් මූලද්‍රව්‍යයක උස, m (TA ඇඳීමට අනුව චිත්‍රක ලෙස තීරණය වේ)

H හි අගය ගණනය කිරීම සඳහා, අපි TA පිරිසැලසුම් රූප සටහන භාවිතා කරමු.

H = (h i * x) + D in + h පී , එම් - වළයාකාර කොටස සඳහා;

H = (hi * x) + d in, m - අභ්යන්තර පයිප්ප සඳහා.

7.5 බලය,පරිභෝජනය කළාඑන්ජිමපොම්පය,(එන්, kW)

එන් = , ඩබ්ලිව් (27)

කොහෙද - G - තරල ප්රවාහය, kg / s;.

පොම්ප කරන ලද දියරයේ ඝනත්වය, kg / m3

P - උපකරණයේ පීඩන අලාභය, N / m 2;

පොම්ප කාර්යක්ෂමතාව (කේන්ද්රාපසාරී --0.6--0.7).

Allbest.ru හි පළ කර ඇත

...

සමාන ලියකියවිලි

තාප හුවමාරු සංගුණක තෝරාගැනීම සහ තාප හුවමාරු ප්රදේශය ගණනය කිරීම. නල සහ අන්තර් නල අවකාශය සඳහා පරාමිතීන් නිර්ණය කිරීම. වාෂ්ප ඝනීභවනය සහ ඝනීභවනය සිසිලනය බලපාන සාධක. ෂෙල්-සහ-නල තාප හුවමාරුවක හයිඩ්රොලික් ගණනය කිරීම.

පාඨමාලා වැඩ, 04/25/2016 එකතු කරන ලදී


ෂෙල්-සහ-නල තාප හුවමාරුවක තාප, ව්යුහාත්මක සහ හයිඩ්රොලික් ගණනය කිරීම්. තාප සංක්රාමණ පෘෂ්ඨයේ ප්රදේශය තීරණය කිරීම. ව්යුහාත්මක ද්රව්ය තෝරාගැනීම සහ නල තහඩු තැබීමේ ක්රමය. ජලය පොම්ප කිරීමේදී අවශ්ය පීඩනය සහිත පොම්පයක් තෝරාගැනීම.

පාඨමාලා වැඩ, 01/15/2011 එකතු කරන ලදී


තිරස් ආකාරයේ තාපන වාෂ්ප-ජල තාපකයක් සහ අංශ ජල-ජල තාප හුවමාරුවක තාප සහ ව්යුහාත්මක ගණනය කිරීම්. තාප හුවමාරු ක්රියාවලීන් සඳහා නිර්ණායක සමීකරණ තෝරාගැනීම. තාප හුවමාරුව සහ තාප සංක්රාමණ සංගුණක නිර්ණය කිරීම.

පාඨමාලා වැඩ, 12/15/2010 එකතු කරන ලදී


නල බිත්තියේ අභ්යන්තර පෘෂ්ඨයේ සිට සිසිලන ජලය දක්වා තාප හුවමාරු සංගුණකය තීරණය කිරීම. සිසිලන ජලය සිසිලනකාරකය හරහා ගමන් කරන විට පීඩනය අඩු වීම. ඉවත් කරන ලද වාෂ්ප-වායු මිශ්රණය ගණනය කිරීම. සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්රොලික් සහ තාප ගණනය කිරීම.

පරීක්ෂණය, 11/19/2013 එකතු කරන ලදී


තාප හුවමාරු රූප සටහන. නල මිටි ජ්යාමිතිය ගණනය කිරීම; වායු උෂ්ණත්වයේ පහත වැටීමක් මත පදනම්ව මාරු කළ තාපය; වරල් කාර්යක්ෂමතාව; තාප හුවමාරු සංගුණක සහ නල වරල්. හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය තක්සේරු කිරීම. හරස් ප්රවාහ තාප හුවමාරුවෙහි කාර්යක්ෂමතාව පරීක්ෂා කිරීම.

පරීක්ෂණය, 12/25/2014 එකතු කරන ලදී


සංවෘත චක්‍ර වායු ටර්බයින තාපන හුවමාරුවක් සැලසුම් කිරීම. උපකරණය හරහා ගමන් කරන විට සිසිලනකාරකයේ පීඩන පාඩුව තීරණය කිරීම. සංවෘත චක්‍ර භූගත වායු ටර්බයින ස්ථාපනය සඳහා ප්‍රති-ප්‍රවාහ ප්‍රකෘති තාප හුවමාරුවක තාප, හයිඩ්‍රොලික් ගණනය කිරීම.

පාඨමාලා වැඩ, 11/14/2012 එකතු කරන ලදී


ජල-වායු තාප හුවමාරුවක තාප හුවමාරුව සැලසුම් කිරීම. තාප එන්ජිමක සිසිලන ජල පරිපථයේ හදිසි සිසිලන පද්ධතියේ සිසිලන ජල පරිපථයේ සිසිලන පද්ධතියේ උපාංගය භාවිතා කිරීම. විදුලි පංකා සහ පොම්ප ආකෘති තෝරා ගැනීම.

පාඨමාලා වැඩ, 12/15/2013 එකතු කරන ලදී


ටර්බෝෂාෆ්ට් එන්ජින්වල සිසිල් කළ තලයක තාප ආතති තත්ත්වය අධ්‍යයනය කිරීම. තාපන සහ සිසිලන උෂ්ණත්වය ගණනය කිරීම, තලයෙහි පිටත පෘෂ්ඨයේ සහ නාලිකාවල තාප හුවමාරු සංගුණක. බ්ලේඩ් පිහාටු මත ක්‍රියා කරන බලවේග සහ අවස්ථා තීරණය කිරීම.

පරීක්ෂණය, 02/04/2012 එකතු කරන ලදී


අපද්රව්ය තාපය භාවිතය සඳහා ලිතෝග්රැෆි. ප්රකෘති තාප හුවමාරුවක තාප ගණනය කිරීම. මූලික උපකරණ තෝරාගැනීම: විදුලි පංකා, පොම්ප. හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය තක්සේරු කිරීම. සහායක උපකරණ තෝරා ගැනීම. උපකරණ.

පාඨමාලා වැඩ, 03/01/2013 එකතු කරන ලදී


වාෂ්පකාරකවල තාප සංක්රාමණ පෘෂ්ඨය තීරණය කිරීම. ආවරණ හරහා ප්රයෝජනවත් උෂ්ණත්ව වෙනස ගණනය කිරීම. තාප පරිවාරක ඝණකම සහ සිසිලන ජල ප්රවාහය තීරණය කිරීම. ඉදිකිරීම් ද්රව්ය තෝරාගැනීම. බැරෝමිතික ධාරිත්රකයක විෂ්කම්භය ගණනය කිරීම.

තාප හුවමාරුව ගණනය කිරීම තාප ශේෂයන් ගණනය කිරීමේදී, එය නිශ්චිතව දැනගැනීම අවශ්ය වේ

තාප ධාරිතාව, එන්තැල්පි (තාපය අන්තර්ගතය), අදියර තාපය හෝ රසායනික පරිවර්තනයන් අගයන්. විශේෂිත තාපය- මෙය ද්‍රව්‍යයේ කිලෝග්‍රෑම් 1 ක් අංශක 1 කින් (J/kg deg) රත් කිරීමට (හෝ සිසිල් කිරීමට) අවශ්‍ය තාප ප්‍රමාණයයි. තාප ධාරිතාව ශරීරයට තාපය රැස් කිරීමට ඇති හැකියාව සංලක්ෂිත වේ. තාප ධාරිතාව උෂ්ණත්වය මත රඳා පවතින බැවින්, දී ඇති උෂ්ණත්වයේ සැබෑ තාප ධාරිතාව වෙන්කර හඳුනාගත හැකිය සමගසහ යම් උෂ්ණත්ව පරාසයක (2.1) සාමාන්ය තාප ධාරිතාව ප්‍රශ්නය- සිට උෂ්ණත්වය වෙනස් වන විට ද්‍රව්‍ය ඒකක ප්‍රමාණයකට ලබා දෙන තාප ප්‍රමාණය. තාප ගණනය කිරීම් ප්රායෝගිකව, නීතියක් ලෙස, සාමාන්ය තාප ධාරිතාවන් භාවිතා කිරීම අවශ්ය වේ. විශේෂිත එන්තැල්පි i(සියලු ගණනය කිරීම් 0 C සිට සිදු කරන්නේ නම්) නිශ්චිත උෂ්ණත්වයකට 0 C සිට 1 kg දක්වා ද්‍රව්‍යයක් රත් කිරීමට අවශ්‍ය තාප ප්‍රමාණය අනුව තීරණය වේ, එන්තැල්පි මම J / kg වලින් මනිනු ලැබේ, තාක්ෂණික පද්ධතියේ kcal / kg. (2.2) විශේෂිත අදියර තාපය හෝ රසායනික පරිවර්තනයන් ආර්- මෙය ද්‍රව්‍යයක ඒකක ස්කන්ධයක එකතු කිරීමේ තත්ත්වය වෙනස් වූ විට හෝ රසායනික පරිවර්තනයක් සිදු වූ විට මුදා හරින (හෝ අවශෝෂණය කරන) තාප ප්‍රමාණයයි. එය J / kg, සහ තාක්ෂණික පද්ධතියේ kcal / kg මනිනු ලැබේ. තාප ශේෂයක් ඇඳීමේ "අභ්යන්තර" ක්රමය(තාප ධාරිතාව අගයන් භාවිතා කරමින්). අඛණ්ඩව ක්රියාත්මක වන තාප හුවමාරුවක

සහල්. 2.1

(රූපය 2.1) තාප හුවමාරු කොටස මගින් වෙන් කරන ලද ද්රව දෙකක් අතර තාප හුවමාරුව සිදු වේ. තාප හුවමාරු ක්‍රියාවලියේදී අදියර හෝ රසායනික පරිවර්තනවල ප්‍රතිඵලයක් ලෙස තාපය අතිරේක මුදා හැරීමක් හෝ අවශෝෂණයක් නොමැති නම් සහ පරිසරයට තාප අලාභයක් නොමැති නම්, ඒකක කාලයකට පළමු මාධ්‍යයේ සිට දෙවැන්න දක්වා ගමන් කරන තාප ප්‍රමාණය - තාප ප්රවාහය, හෝ තාප බර - සමාන වේ: ( 2.3) තාප හුවමාරු ක්රියාවලිය පළමු මාධ්යය, අදියර හෝ රසායනික පරිවර්තනයන් (ද්රව වාෂ්පීකරණය, වාෂ්ප ඝනීභවනය, ද්රවාංකය, රසායනික ප්රතික්රියා ආදිය) සිදුවේ නම්, එවිට තාපය ශේෂ සමීකරණයට පහත පෝරමය ඇත: (2.4) තාප ශේෂයක් සම්පාදනය කිරීමේ "බාහිර" ක්රමය(විශේෂිත එන්තැල්පි අගයන් භාවිතා කරමින්). එන මාධ්‍ය සමඟ පැය 1 ක් තුළ උපකරණයට ඇතුළු වන Q1 තාප ප්‍රමාණය එම අවස්ථාවේ දී මාධ්‍ය සමඟ උපකරණයෙන් පිටවන තාප ප්‍රමාණයට සමාන වන බව මත පදනම්ව තාප ශේෂය සම්පාදනය කර ඇත, (2.5) එන්තැල්පි කොහිද? ඔහුගෙන් පිළිවෙලින් උපකරණයට ඇතුළු වන සහ පිටවන ද්‍රව්‍ය. තාප ශේෂයක් සම්පාදනය කිරීමේ අභ්‍යන්තර ක්‍රමය මෙන් නොව, උපකරණයේම තාප හුවමාරු මාධ්‍ය අතර තාපය නැවත බෙදා හැරීම සලකා බලයි, මෙම ක්‍රමයේදී තාප ශේෂය බාහිර දර්ශකවලට අනුව සම්පාදනය කරනු ලැබේ: උපකරණයට පෙර සහ උපකරණයට පසුව. සමීකරණයෙන් (2.5) අපට එන්තැල්පි වෙනස (2.6) ලෙස එක් මාධ්‍යයකින් තවත් මාධ්‍යයකට මාරු කරන තාප ප්‍රමාණය තීරණය කළ හැකිය (2.6) තාප හුවමාරුවක අදියර හෝ රසායනික පරිවර්තනයන් ඇති විට, එක් මාධ්‍යයකින් තවත් මාධ්‍යයකට මාරු වන තාප ප්‍රමාණය, (2.7) උපකරණයේ පිටවන උෂ්ණත්වයේ පරිවර්තන නිෂ්පාදනවල එන්තැල්පිය කොහිද? තාප හුවමාරුවේ චාලක විද්යාව.තාප හුවමාරුව වර්ග තුනක් (යාන්ත්රණ) ඇත: තාප සන්නායකතාව, සංවහනය සහ විකිරණ. තාප සන්නායකතාවය මගින් තාප හුවමාරුව.තාප සන්නායකතාවය තාප හුවමාරුවෙහි දිශාවට සාපේක්ෂව එහි ස්කන්ධ චලනයන් නොමැතිව මාධ්යයක් තුළ තාප ශක්තිය මාරු කිරීම ලෙස වටහාගෙන ඇත. මෙහිදී, පරමාණු සහ අණු ඒවායේ සාමාන්‍ය පිහිටීම වටා ඇති ප්‍රත්‍යාස්ථ කම්පනවල ශක්තිය ලෙස තාපය මාරු කරනු ලැබේ. මෙම ශක්තිය එහි අඩුවීමේ දිශාවට අසල්වැසි පරමාණු සහ අණු වෙත ගමන් කරයි, i.e. උෂ්ණත්වය අඩු වීම. ෆූරියර්ගේ නීතිය.තාප සන්නායකතාවය මගින් තාප හුවමාරුව ෆූරියර්ගේ නියමය මගින් විස්තර කෙරේ, ඒ අනුව කාලයත් සමඟ පෘෂ්ඨය හරහා ගමන් කරන තාප ප්රමාණය ඩී එෆ්, තාප සංක්රාමණ දිශාවට සාමාන්යය, සමාන වේ: (2.8) තාප සන්නායකතා සංගුණකය හෝ තාප සන්නායකතාව ලෙස හඳුන්වන සමානුපාතික සංගුණකය කොතැනද; - උෂ්ණත්ව අනුක්‍රමය, i.e. තාප හුවමාරුව දිශාවට ඒකක දිග අනුව උෂ්ණත්වය වෙනස් වීම. තාප සන්නායකතාවයේ සංගුණකය.එය තාප හුවමාරු අනුපාතය තීරණය කරයි, i.e. ශරීරයේ ඒකක මතුපිටක් හරහා ඒකක කාලයකට ගමන් කරන තාප ප්‍රමාණය එහි දිග සමග ඒකීය භාවයට සමාන තාප හුවමාරු දිශාවට සහ අංශක 1 ක උෂ්ණත්ව වෙනසකි. ලෝහ විශාල වැදගත්කමක් දරයි - දස දහස් ගණනක සිට සිය ගණනක් දක්වා W/(m deg). ඝන - ලෝහ නොවේ - සැලකිය යුතු ලෙස අඩු තාප සන්නායකතා සංගුණක ඇත. ද්රවවල තාප සන්නායකතාවය බොහෝ ඝන ද්රව්යවල තාප සන්නායකතාවයට වඩා අඩුය. ඔවුන් සඳහා එය දහයෙන් පංගුවක් තුළ උච්චාවචනය වේ W/(m deg). තාප සන්නායකතා සංගුණකය ඊටත් වඩා අඩුය. බිත්තිය හරහා තාප සන්නයනය මගින් තාප හුවමාරුව.පැතලි බිත්තියක් හරහා පැය 1 කින් හුවමාරු වන තාප ප්‍රමාණය ෆූරියර් සමීකරණය භාවිතයෙන් ගණනය කළ හැක්කේ අපරිමිත ඝනකමකින් යුත් තලයක් හරහා ගමන් කරන තාප ප්‍රමාණය ලෙස ය. dxබිත්තියේ ඇතුළත: (2.9) බිත්තියේ සම්පූර්ණ ඝනකමට වඩා උෂ්ණත්වයේ වෙනස අනුකලනය කිරීමෙන්, අපි (2.10) අනුකලිත ප්‍රකාශනයෙන් උෂ්ණත්වය බව පැහැදිලිය. ටීපැතලි බිත්තියක් ඇතුළත එය සරල රේඛාවක නීතියට අනුව තාප හුවමාරුව දිශාවට බිත්ති ඝණත්වය දිගේ වැටේ.

ටී රූපය 2.2

සංවහනය මගින් තාප හුවමාරුව. සංවහන තාප හුවමාරුව- මෙය තාප හුවමාරුව දිශාවට ඔවුන්ගේ අන්යෝන්ය චලනය හරහා මාධ්යයේ පරිමාවන් මගින් තාපය මාරු කිරීමයි. මාධ්යයේ සිට බිත්තියට හෝ බිත්තියේ සිට මාධ්යයට තාපය මාරු කිරීම තාප හුවමාරුව ලෙස හැඳින්වේ. හුවමාරු කරන ලද තාප ප්රමාණය නිව්ටන්ගේ නියමය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ: (2.11) තාප හුවමාරු සංගුණකය කොහෙද. මාධ්‍යයේ කැළඹිලි සහිත චලිතයේදී තාප හුවමාරු සංගුණකය.කැළඹිලි සහිත චලිතය සහ උෂ්ණත්වය සහිත මාධ්යයකි t1ප්රවාහයේ ප්රධාන හරය තුළ, උෂ්ණත්වය සමඟ බිත්තිය දිගේ ගලා යාම එහි තාපය එයට මාරු කරයි (රූපය 2.2). ලැමිනර් ප්රවාහය සිදු වන බිත්තිය අසල සෑම විටම තුනී මායිම් ස්ථරයක් පවතී. තාප හුවමාරුව සඳහා ප්රධාන ප්රතිරෝධය මෙම ලැමිනර් ස්ථරයේ සංකේන්ද්රනය වී ඇත. ෆූරියර්ගේ නියමයට අනුව: (2.12) සමීකරණ (2.11) සහ (2.12) සංසන්දනය කිරීමේදී (2.13) ප්‍රමාණය අඩු කරන ලද ස්ථරයේ ඝණකම ලෙස හැඳින්වේ. අගය පහත සඳහන් ප්‍රධාන සාධක මත රඳා පවතී: 1) ද්‍රවයේ භෞතික ගුණාංග: තාප සන්නායකතාවය, තාප ධාරිතාව, දුස්ස්රාවීතාවය, ඝනත්වය 2) තාපය ලැබෙන (හෝ තාපය මුදා හරින) මතුපිට දියර හෝ වායුවකින් සේදීම සඳහා හයිඩ්‍රොලික් තත්වයන්: වේගය සහ මෙම පෘෂ්ඨයට සාපේක්ෂව තරලයේ දිශාව 3) ගලායාම සීමා කරන අවකාශීය තත්වයන්: විෂ්කම්භය, දිග, හැඩය සහ මතුපිට රළුබව. මේ අනුව, තාප හුවමාරු සංගුණකය බොහෝ ප්රමාණවල ශ්රිතයකි: . සෘජු, සිනිඳු සහ දිගු පයිප්පවල කැළඹිලි සහිත ප්රවාහය තුළ තාප හුවමාරුව සංලක්ෂිත සමානතා නිර්ණායක අතර ක්රියාකාරී සම්බන්ධතාවය මාන විශ්ලේෂණ ක්රමය මගින් ව්යුත්පන්න කර ඇත. (2.14) හෝ කෙටියෙන් (2.15) A, a සහ e සමහර සංඛ්‍යාත්මක ප්‍රමාණ වේ. මාන රහිත සංකීර්ණ නම් ඇත: - තාප සංක්‍රමණ සංගුණකයේ අපේක්ෂිත අගය ඇතුළත් Nusselt නිර්ණායකය (තාප හුවමාරු ගැටළු විසඳීම සඳහා සමානතා න්‍යාය යෙදූ පළමු පුද්ගලයා Nusselt); - ප්‍රවාහයේ හයිඩ්‍රොලික් ලක්ෂණ තීරණය කරන රෙනෝල්ඩ්ස් නිර්ණායකය: - ප්‍රන්ඩල් නිර්ණායකය, එය මාධ්‍යයේ භෞතික ගුණාංග සංලක්ෂිත කරයි. A, a සහ e නිර්ණය කිරීම පර්යේෂණාත්මක අධ්‍යයනයන් මත සිදු කෙරේ. තාප හුවමාරු සංගුණකය.රසායනික තාක්ෂණයේ වඩාත් පොදු සිදුවීම වන්නේ ඒවා වෙන් කරන බිත්තිය හරහා එක් තරලයක සිට තවත් තාපයකට මාරු කිරීමයි. එක් මාධ්යයකින් තවත් මාධ්යයකට තාපය මාරු කිරීම අදියර තුනකින් සමන්විත වන අතර, ස්ථාවර ක්රියාවලියක් සඳහා තාප හුවමාරුවෙහි දිශාවට තාප ප්රවාහය නියතව පවතී. පළමු මාධ්‍යයෙන් තාප ප්‍රවාහය (2.16) බිත්තිය හරහා (2.17) බිත්තියේ සිට දෙවන මාධ්‍යය දක්වා (2.18) සමීකරණවල ඒකාබද්ධ විසඳුම (2.16, 2.17, 2.18) ලබා දෙයි: (2.19) සමීකරණයේ (2.19) ප්රමාණය (2.20) ලෙස හැඳින්වේ තාප හුවමාරු සංගුණකය. SI පද්ධතිය තුළ එය මානය ඇත. සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස.ඒකක කාලයකට තාප සමතුලිතතාවයෙන් නිශ්චිතව දක්වා ඇති තාප ප්රමාණය මාරු කිරීම සඳහා අවශ්ය තාප හුවමාරු මතුපිට F ගණනය කිරීම සඳහා පදනම Q සමීකරණය (2.19) වේ. අති විශාල බහුතර අවස්ථාවන්හිදී, තාප හුවමාරුව සිදු වන ප්රතිඵලයක් ලෙස තාප හුවමාරු ක්රියාවලියේදී මාධ්යයේ උෂ්ණත්වය වෙනස් වන අතර, එහි ප්රතිඵලයක් වශයෙන්, තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨය ඔස්සේ උෂ්ණත්ව වෙනස ද වෙනස් වේ. එබැවින්, උපකරණයේ දිග දිගේ සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස ගණනය කරනු ලැබේ, නමුත් මෙම වෙනස රේඛීය නොවන බැවින්, මම ලඝුගණක උෂ්ණත්ව වෙනස ගණනය කරමි. ; (2.21) මෙය ගණිතමය ගණනය කිරීම් මගින් සනාථ වේ. ප්‍රති ප්‍රවාහය සමඟ, මාධ්‍යයේ ආරම්භක සහ අවසාන උෂ්ණත්වයේ එකම කොන්දේසි යටතේ සමාන තාප ප්‍රමාණයක් මාරු කිරීම සඳහා ඉදිරි ප්‍රවාහයට වඩා කුඩා තාප සංක්‍රමණ පෘෂ්ඨයක් සැමවිටම අවශ්‍ය වේ. ධාරාව මිශ්ර කිරීමේදී, තාපන හුවමාරුකාරකයේ එක් ඡේදයක දී මාධ්යය ප්රතිවිරුද්ධව චලනය වන අතර අනෙක් දිශාවට ඉදිරි ප්රවාහය සමඟ ගමන් කරයි. මෙම අවස්ථා වලදී, සාමාන්‍ය උෂ්ණත්ව වෙනස තීරණය කරනු ලබන්නේ ප්‍රතිප්‍රවාහයේදී සාමාන්‍ය ලඝුගණක උෂ්ණත්ව වෙනස ඇති සම්බන්ධතාවයෙන් (2.22); - නිවැරදි කිරීමේ සාධකය, එය සැමවිටම එකමුතුවට වඩා අඩුය. ෂෙල් සහ නල තාප හුවමාරුකාරක. උපාංගයේ ඒකක පරිමාවකට විශාල තාප සංක්රාමණ පෘෂ්ඨයක් සංයුක්ත ස්ථානගත කිරීම හේතුවෙන් ෂෙල්-සහ-නල තාප හුවමාරුව වඩාත් පොදු උපාංගය වේ. එහි ඇති තාප හුවමාරු මතුපිට සමාන්තර නල මිටියක් මගින් සෑදී ඇති අතර, ඒවායේ කෙළවර නල තහඩු දෙකක් (ග්රිඩ්) තුළ සවි කර ඇත. නල තහඩු වලට වෑල්ඩින් කරන ලද හෝ ෆ්ලැන්ජ් මගින් ඒවාට සම්බන්ධ කර ඇති සිලින්ඩරාකාර ආවරණයක් තුළ බට බහා ඇත. බෙදා හැරීමේ හිස් (පහළ) නල තහඩු වලට සවි කර ඇති අතර, ඒවා ඉවත් කිරීම සහ නල පිරිසිදු කිරීම හෝ අවශ්ය නම්, ඒවා නව ඒවා සමඟ ප්රතිස්ථාපනය කිරීම පහසු කරයි. තාප හුවමාරු මාධ්‍ය සැපයීම සහ ඉවත් කිරීම සඳහා උපකරණයට උපාංග තිබේ. මාධ්‍ය මිශ්‍ර වීම වැලැක්වීම සඳහා, බොහෝ විට දැල්වීම, වෙල්ඩින් කිරීම හෝ, අඩු වශයෙන්, මුද්‍රා භාවිතයෙන් තාප ආතතිය වැලැක්වීම සඳහා නල පෙරනයක් තුළ සුරක්ෂිත කර ඇත. සාමාන්යයෙන් ෂෙල්-සහ-නල තාප හුවමාරුකාරකවල සිදු කරනු ලබන ප්රතිවිරුද්ධ මූලධර්මය භාවිතා කරමින් තාප හුවමාරු ක්රියාවලීන් සිදු කිරීමේ වාසි. මෙම අවස්ථාවේ දී, සිසිල් කළ මාධ්‍යය ඉහළ සිට පහළට යොමු කළ හැකි අතර රත් වූ මාධ්‍යය එය දෙසට හෝ අනෙක් අතට. අන්තර් නල අවකාශයට යොමු කළ යුතු මාධ්‍යය සහ නල තුළට කුමන මාධ්‍යය තෝරා ගැනීම කොන්දේසි ගණනාවක් සංසන්දනය කිරීමෙන් තීරණය වේ: n අඩුම අගයක් ඇති මාධ්‍යය එහි චලනය වීමේ වේගය වැඩි කිරීම සඳහා නල තුළට යොමු කළ යුතුය, එබැවින් එහි තාප හුවමාරු සංගුණකය වැඩි කිරීම; නලවල අභ්‍යන්තර පෘෂ්ඨය අපවිත්‍ර ද්‍රව්‍ය වලින් පිරිසිදු කිරීමට පහසු වන බැවින් තාප සංක්‍රමණ පෘෂ්ඨය අපවිත්‍ර කළ හැකි සිසිලනකාරකය නල තුළට යොමු කළ යුතුය; n අධි පීඩන මාධ්‍යය නලවලට යොමු කිරීම යෝග්‍ය වන අතර, ආවරණයට සාපේක්ෂව කැඩී යාමේ අවදානම අඩුය; n පරිසරයට සිදුවන තාප හානිය අවම කිරීම සඳහා ඉතා ඉහළ හෝ, අනෙක් අතට, අඩු උෂ්ණත්වයක් සහිත මාධ්‍යයක් නල වලට සැපයීම වඩා හොඳය. කුඩා විෂ්කම්භයකින් යුත් පයිප්ප භාවිතා කිරීමෙන් ෂෙල්-සහ-නල තාප හුවමාරුව ක්රියාත්මක කිරීම තීව්ර කළ හැක. පයිප්පවල විෂ්කම්භය අඩු වන විට, තාප හුවමාරුවෙහි හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය වැඩි වන බව මතක තබා ගත යුතුය. අධික වේගය සහතික කිරීම සඳහා සරලම ක්රමය වන්නේ බහු-පාස් තාප හුවමාරුකාරක ස්ථාපනය කිරීමයි. නල අවකාශයේ පහරවල් ගණන 8 - 12 දක්වා ළඟා විය හැකිය. මිශ්‍ර ධාරාවක් පැවතීම තාප හුවමාරු ක්‍රියාවලියේ ගාමක බලය තරමක් අඩු කරනු ඇත, ඒ අනුව මෙහෙයුම් කාර්යක්ෂමතාව අඩු කරනු ඇත. කොටස් ආධාරයෙන්, අඩු තාප හුවමාරු සංගුණකයක් ඇති මාධ්යයේ චලනය වීමේ වේගය වැඩි වේ. දිගු, විශේෂයෙන් බහු-පාස්, තාප හුවමාරුකාරකවලදී, උපකරණයේ පිහිටා ඇති එහි සම්පූර්ණ ප්රමාණය සමඟ එන මාධ්යය මිශ්ර කිරීම අඩු වන අතර, මෙය සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනසෙහි අතිරේක අඩුවීමක් වළක්වන බව මතක තබා ගත යුතුය. ෂෙල්-සහ-නල තාප හුවමාරුවේදී, මාධ්‍ය අතර විශාල උෂ්ණත්ව වෙනසක් ඇති විට, සැලකිය යුතු තාප ආතතීන් පැන නගී, විශේෂයෙන් උපාංගය ආරම්භ කරන හෝ නැවැත්වීමේ අවස්ථාවේදී, විවිධ බලපෑම් යටතේ නල සහ ආවරණයේ විවිධ දිගු වීම නිසා ඇතිවේ. උෂ්ණත්වයන්. එවැනි ආතතීන් ඇතිවීම වළක්වා ගැනීම සඳහා, පහත සඳහන් පියවරයන් භාවිතා කරනු ලැබේ: 1. උපකරණ නිවාසයේ කාච සම්පීඩකයක් ස්ථාපනය කිරීම. 2. U-හැඩැති නල සවි කර ඇති තාපන හුවමාරුකාරකයේ එක් නල පත්රයක් පමණක් ස්ථාපනය කිරීම. 3. "පාවෙන හිස" සහිත තාප හුවමාරුව සැලසුම් කිරීම. 4. මුද්‍රා භාවිතයෙන් නල පත්‍රවලින් එකක නල සුරක්ෂිත කිරීම. 5. නල පත්රය සහ ආවරණය අතර පිරවුම් පෙට්ටි සම්බන්ධය. "පයිප්පයේ පයිප්ප" වර්ගයේ තාප හුවමාරුකාරක.මෙම වර්ගයේ තාප හුවමාරුකාරක පයිප්ප වලින් එකලස් කර ඇති අතර, ඒ සෑම එකක්ම තරමක් විශාල විෂ්කම්භයකින් යුත් පයිප්පයකින් වට වී ඇත. එක් මාධ්‍යයක් අභ්‍යන්තර නළය හරහා ගලා යන අතර අනෙක වළයාකාර නාලිකාව හරහා ගමන් කරයි. අභ්‍යන්තර පයිප්ප “රෝල්ස්” සමඟ ශ්‍රේණිගතව සම්බන්ධ කර ඇති අතර බාහිර ඒවා - ශාඛා පයිප්ප සමඟ සම්බන්ධ වේ. අවශ්ය නම්, එය ශ්රේණියේ පමණක් නොව, එකතු කරන්නන් භාවිතා කරන එවැනි කොටස්වල සමාන්තර හා ඒකාබද්ධ සම්බන්ධතාවයකින් විශාල තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨයක් ලබා ගත හැකිය. "පයිප්-එන්-පයිප්" වර්ගයේ තාප හුවමාරුවක දී, තාප හුවමාරු මාධ්ය දෙකම සඳහා නල විෂ්කම්භයන් සුදුසු ලෙස තෝරා ගැනීමෙන්, ඕනෑම වේගයක් පැවරිය හැකි අතර, ඒ අනුව ඉහළ අගයන් ලබා ගත හැකිය. එවැනි තාප හුවමාරුකරුවන්ගේ අවාසිය නම් තාප හුවමාරුව සඳහා නිෂ්ඵල වන බාහිර පයිප්පවල පිරිවැය හේතුවෙන් තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨයේ ඒකකයකට ලෝහයේ අධික පරිභෝජනය වන අතර එය උපාංගයේ පිරිවැය සැලකිය යුතු ලෙස වැඩි කිරීමට හේතු වේ. බාහිර පයිප්ප සාමාන්‍ය කාබන් වානේ වලින් සාදා ඇත්නම් සහ අභ්‍යන්තර පයිප්ප ආක්‍රමණශීලී පරිසරයක මිල අධික ද්‍රව්‍ය වලින් සාදා ඇත්නම් මෙම අවාසිය අඩුවෙන් දැකිය හැකිය. "පයිප්ප-පයිප්ප" වර්ගයේ තාප හුවමාරුකාරක විශේෂයෙන් බහුලව භාවිතා වන්නේ මාධ්ය අධි පීඩනය යටතේ (දස සහ වායුගෝල සිය ගණනක්) සපයන විටය. ඝනීභවනය වන වාෂ්පයෙන් තාප හුවමාරුව.රසායනික කර්මාන්තයේ බහුලව භාවිතා වන තාපන ක්රමවලින් එකක් වන්නේ වාෂ්ප තාපනය ඝනීභවනය කිරීමයි. එවැනි උනුසුම් කිරීමේ වාසි පහත දැක්වේ: 1. ඝනීභවනය වන තාපය හේතුවෙන් වාෂ්ප ඉහළ තාප අන්තර්ගතයක් ඇත. 2. තවමත් ඝනීභවනය වන තාපය නැති වී නැති ටර්බයින පසු තැළුණු වාෂ්ප භාවිතා කළ හැකිය. 3. ඝනීභවනය වන වාෂ්පයෙන් තාප හුවමාරු සංගුණකය විශාල වේ. 4. ඝනීභවනය වන වාෂ්ප ඒකාකාර සහ නිරවද්‍ය උණුසුම සහතික කරයි, පීඩනය වෙනස් කිරීමෙන් පහසුවෙන් වෙනස් කළ හැකිය. ඝනීභවනය වන වාෂ්පයෙන් තාප හුවමාරු සංගුණකය.තාපය ලබා ගන්නා බිත්තිය මත වාෂ්ප ඝනීභවනය සඳහා යාන්ත්රණ දෙකක් තිබේ: චිත්රපටයතෙත් කරන ලද මතුපිට සහ බිංදුඝනීභවනය මගින් තෙත් නොකළ බිත්තියක් මත. ලැමිනර් මාදිලියේදී, තාප සන්නායකතාවය මගින් තාපය මාරු කරනු ලැබේ ගුරුත්වාකර්ෂණ බලපෑම යටතේ ඝනීභවනය වන ඝනීභවනය වන චිත්රපටයක් හරහා තාප හුවමාරු සංගුණකය තීරණය කළ හැකිය. සිරස් පයිප්පවල මතුපිට වාෂ්ප ඝනීභවනය වන විට (2.23) වාෂ්පයේ සහ බිත්තියේ ඝනීභවන උෂ්ණත්වය අතර වෙනස කොතැනද; ආර්- ඝනීභවනය වන තාපය, J/kg; - ඝනීභවනයේ තාප සන්නායකතාවයේ සංගුණකය, ; - ඝනීභවනය ඝනත්වය, ; - ඝනීභවනය දුස්ස්රාවීතාවය, ; එච්- සිරස් පයිප්පයේ හෝ බිත්තියේ උස, එම්. සමීකරණය (2.23) සංසිද්ධියෙහි භෞතික සාරය පෙන්වයි. මෙම සමීකරණය ගණනය කිරීමේදී, ඝනීභවනය වන චිත්රපටයේ තරංග-සමාන චලිතය සැලකිල්ලට නොගන්නා බැවින්, අවතක්සේරු කළ ප්රතිඵලය ලබා ගනී. සමීකරණය (2.24) වඩාත් නිවැරදි ප්‍රතිඵල ලබා දෙන බව පර්යේෂණාත්මක දත්ත පෙන්වා දෙයි, එසේම, තාප සංක්‍රමණ සංගුණකයේ අගය පහත සඳහන් සාධක මගින් විවිධ මට්ටම් වලට බලපායි: n අගයන් වෙනස් වීම සහ. එච්(චිත්රපට ප්රවාහයේ කැළඹිලි සහිත තන්ත්රය); n වාෂ්ප චලනයේ වේගය සහ එහි දිශාව වෙනස් කිරීම; n තාප සංක්රාමණ පෘෂ්ඨයේ පිහිටීම වෙනස් කිරීම (තිරස් සැකැස්මක් සහිතව, තාප හුවමාරු තත්ත්වයන් නරක අතට හැරේ); n මතුපිට තත්ත්වය සහ ඝනීභවනයේ ස්වභාවය වෙනස් වීම; වාෂ්ප අධික උනුසුම් වීමේ බලපෑම; n ඝනීභවනය වන වායුවල අපද්රව්යවල බලපෑම. 3.ද්‍රව්‍ය සහ තාප ගණනය කිරීම් 3.1 පොදු කොටසක්. 1. තාප පරිභෝජනය සහ ජල පරිභෝජනය තීරණය කරන්න. උණුසුම් සිසිලනකාරකය (බෙන්සීන් + ටොලුයින්) සඳහා “1” දර්ශකය, සීතල සිසිලනකාරකය (ජලය) සඳහා “2” දර්ශකය ගනිමු. අපි මුලින්ම සාමාන්ය ජල උෂ්ණත්වය සොයා ගනිමු: t2 = 0.5 (10 + 25) = 17.5 C; බෙන්සීන්-ටොලුයින් මිශ්රණයේ සාමාන්ය උෂ්ණත්වය: = 31 + 17.5 = 48.5 C; (3.1) සිසිලනකාරක ප්‍රවාහයක් +80.5 25 C සමඟ 31 C ට සමාන සාමාන්‍ය උෂ්ණත්ව වෙනස කොහෙද; +25 10 සී; ; = 31 සී; (3.2) තාප පාඩු සැලකිල්ලට නොගෙන, තාප පරිභෝජනය: W; (3.3) ජල පරිභෝජනය පරිභෝජනය හරහා ප්රකාශිත (3.3) සමාන වේ: kg / s; (3.4) මෙහි =1927 J/(kg K) සහ =4190 J/(kg K) යනු මිශ්‍රණයේ සහ ජලයේ සාමාන්‍ය උෂ්ණත්වය =48.5 C සහ =17.5 C හි නිශ්චිත තාප ධාරිතාව වේ. මිශ්‍රණයේ සහ ජලයේ පරිමාමිතික ප්‍රවාහ අනුපාත: (3.5) (3.6) කොහෙද සහ - මිශ්‍රණයේ ඝනත්වය පිරිසිදු බෙන්සීන් සඳහා ගනු ලැබේ, ටොලුයින් අන්තර්ගතය ඉහළ නැති අතර ඝනත්වයේ වෙනස ඉතා නොවැදගත් වන අතර ජලය. 3.2 තාප හුවමාරුව සඳහා විකල්ප අපි ගෙනහැර දක්වමු. මෙය සිදු කිරීම සඳහා, අපි Kor = 500 උපකල්පනය කරමින් තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨීය ප්රදේශයේ අගය ආසන්න වශයෙන් තීරණය කරමු, එනම්, ජලය සඳහා ද්රව සිට ද්රව දක්වා තාප හුවමාරුව සඳහා එය සමාන වේ: ; (3.7) අගය = 23 සිට සැලසුම් කරන ලද තාප හුවමාරුව බොහෝ ධාවන විය හැකි බව අනුගමනය කරයි. එබැවින්, ගණනය කිරීම නිවැරදි කිරීම සඳහා, බහු-පාස් තාප හුවමාරුකාරක සඳහා සංශෝධනයක් සිදු කිරීම අවශ්ය වේ. සිසිලනකාරකවල ප්‍රති ධාරා චලිතය ඇති උපාංගවල, අනෙක් සියල්ල සමාන වන අතර, ඉදිරි ප්‍රවාහයට වඩා වැඩි යමක් ඇත. සිසිලනකාරකවල සංකීර්ණ අන්‍යෝන්‍ය චලනය සමඟ, එය අතරමැදි අගයන් ගනී, ප්‍රතිප්‍රවාහය සඳහා සාමාන්‍ය ලඝුගණක උෂ්ණත්ව වෙනසට නිවැරදි කිරීමක් හඳුන්වා දීමෙන් එය සැලකිල්ලට ගනී. ; (3.8) කොහෙද; ; ; ; ; ; ; ; සූත්රය (3.8) භාවිතයෙන් සංගුණකය ගණනය කරමු; = C; (3.9) දැඩි තාප හුවමාරුව සහතික කිරීම සඳහා, අපි සිසිලනකාරක කැළඹිලි සහිත ප්රවාහයක් සහිත උපාංගයක් තෝරා ගැනීමට උත්සාහ කරමු. අපි බෙන්සීන්-ටොලුයින් මිශ්‍රණය නල අවකාශයට යොමු කරන්නෙමු, මෙය ක්‍රියාකාරී මාධ්‍යයක් වන අතර ජලය අන්තර් නල අවකාශයට යොමු කරන්නෙමු. GOST 15120-79 අනුව ශීතකරණවල තාප හුවමාරු පයිප්ප Æ25*2 mm, Re 2 > 10000 හි මිශ්රණයේ ප්රවාහ අනුපාතය (3.10) ට වඩා වැඩි විය යුතුය (3.10) 48.5 C දී මිශ්රණයේ දුස්ස්රාවීතාව; . මෙම මාදිලිය සපයන පයිප්ප සංඛ්යාව විය යුතුය: ; (3.11) i.e. නල සංඛ්යාව n< 44,9 на один ход. Выберем варианты теплообменников : 1. Теплообменник «кожухотрубный» D = 600; d = 25*2; z=6; n/z = 32,7; SВ.П. = 0,037 ; F = 61 ; L = 4 м; SВ.П. = 0,011 . 2. Теплообменник «кожухотрубный» D = 600; d = 25*2; z=4; n/z = 51,5; SВ.П. = 0,04 ; F = 65 ; L = 4 м; SВ.П. = 0,018 . විකල්ප 1."ෂෙල් සහ ටියුබ්" තාප හුවමාරුව (GOST 15120-79) 1.1 නල වල ප්රවාහ අනුපාතය, කැළඹිලි සහිත මාදිලිය සහතික කිරීම සඳහා, 1.2 ට වඩා වැඩි විය යුතුය තාප හුවමාරු ක්රියාවලියේ රූප සටහනක් සකස් කරමු (රූපය 3.1). a) නල අවකාශය තුළට. අපි බෙන්සීන්-ටොලුයින් මිශ්‍රණයක් සඳහා Reynolds සහ Prandtl නිර්ණායක නිර්ණය කරමු.

බෙන්සීන්-ටොලුයින් ජලය සහල්. 3.1(පළමු ගණනය කිරීමේ විකල්පයට)

; (3.12); ; (3.13); මෙහි =0.14 W/(m K) යනු බෙන්සීන්-ටොලුයින් මිශ්‍රණයේ තාප සන්නායකතා සංගුණකයයි. මිශ්රණයක කැළඹිලි සහිත ප්රවාහය සඳහා Nusselt නිර්ණායකය ගණනය කරමු: ; (3.14) එහිදී අපි 1 ට සමාන වන අතර, තවදුරටත් නිවැරදි කිරීම සමඟ සම්බන්ධය =1. බිත්තියට බෙන්සීන්-ටොලුයින් මිශ්රණයේ තාප හුවමාරු සංගුණකය: ; (3.15) ආ) අන්තර් නල අවකාශය. ජලය සඳහා තාප හුවමාරු සංගුණකය ගණනය කරමු. අන්තර් නල අවකාශයේ ජල වේගය. ; (3.16) ජලය සඳහා රෙනෝල්ඩ්ස් නිර්ණායකය: (3.17) =0.0011 Pa s, = 998 +17.5 C උෂ්ණත්වයකදී; +17.5 C දී ජලය සඳහා Prandtl නිර්ණායකය: ; (3.18) මෙහි =0.59 W/(m K) යනු ජලයේ තාප සන්නායකතා සංගුණකය වේ. තාප හුවමාරු සංගුණකය ගණනය කිරීම සඳහා සූත්‍රයක් තෝරා ගැනීමට, අපි GrPr හි අගය Re හි ගණනය කරමු.< 10000. ; (3.19) где - плотность воды при 17,5 С ; ; и - плотности воды при 10 и 25 С; =0,0011 Па с - динамический коэффициент вязкости воды при 17,5 С. ; Для вертикального расположения труб примем выражение ; (3.20) примем значение = 1 с дальнейшей поправкой где и вязкость воды при 17,5 С и температуре стенки соответственно по формуле (3.20). ; Коэффициент теплоотдачи для воды: ; (3.21) Рассчитаем термическое сопротивление стенки и загрязнений : ; (3.22) ; Коэффициент теплопередачи: ; (3.23) Поверхностная плотность потока: ; (3.24) 1.3 Определим ориентировочно значения и , исходя из того, что ; (3.25) где сумма . Найдем: С; (3.26) С; (3.27) С; (3.28) Проверка: сумма ; 12,3 + 4,3 + 8,5 = 25,1 С; Отсюда С; (3.29) С; (3.30) Введем поправку в коэффициенты теплоотдачи, определив .Критерий Прандтля для смеси бензол-толуол при С; ; (3.31) где ; ; . Коэффициент теплоотдачи для смеси: (3.32) Коэффициент теплоотдачи для воды: (3.33) где ; Исправленные значения К, q, и (3.23): ; ; (3.34) С; (3.35) С; (3.36) (3.37) (3.38) Дальнейшее уточнение , и других величин не требуется, так как расхождение между крайними значениями не превышает 5%. 1.4. Расчетная площадь поверхности теплопередачи: ; (3.39) запас විකල්ප 2.ෂෙල් සහ නල තාප හුවමාරුව (GOST 15120-79) 2.1. කැළඹිලි සහිත තත්ත්වයන් සහතික කිරීම සඳහා පයිප්පවල ප්රවාහ ප්රවේගය 2.2 ට වඩා වැඩි විය යුතුය. තාප හුවමාරු ක්රියාවලියේ රූප සටහනක් සකස් කරමු (රූපය 3.2). a) නල අවකාශය තුළට. අපි බෙන්සීන්-ටොලුයින් මිශ්‍රණයක් සඳහා Reynolds සහ Prandtl නිර්ණායක නිර්ණය කරමු. අපි රෙනෝල්ඩ්ස් සූත්‍රය භාවිතා කර ගණනය කරමු (3.12)

බෙන්සීන්-ටොලුයින් ජලය සහල්. 3.2(දෙවන ගණනය කිරීමේ විකල්පය වෙත)

; Prandtl නිර්ණායකය (3.13). ; මෙහි =0.14 W/(m K) යනු බෙන්සීන්-ටොලුයින් මිශ්‍රණයේ තාප සන්නායකතා සංගුණකයයි. තාප හුවමාරු සංගුණකය ගණනය කිරීම සඳහා සූත්‍රයක් තෝරා ගැනීමට, GrPr හි අගය Re හි ගණනය කරමු.< 10000. где - плотность воды при 48,5 С ; ; и - плотности смеси при 25 и 80,5 С; =0,00045 Па с - динамический коэффициент вязкости смеси при 48,5 С. ; Для вертикального расположения труб примем выражение примем значение = 1 с дальнейшей поправкой где и вязкость смеси бензол-толуол при 48,5 С и температуре стенки соответственно. Рассчитаем по формуле (3.20). ; Коэффициент теплоотдачи для смеси бензол-толуол (3.15): ; б) Межтрубное пространство. Рассчитаем коэффициент теплоотдачи для воды. Скорость воды в межтрубном пространстве (3.16). ; Критерий Рейнольдса для воды (3.17): ; где =0,0011 Па с , = 998 при температуре +17,5 С; Критерий Прандтля для воды при +17,5 С (3.18): ; где =0,59 Вт/(м К) - коэффициент теплопроводности воды . Для выбора формулы расчета коэффициента теплоотдачи рассчитаем значение GrPr при Re < 10000 (3.19). ; где - плотность воды при 17,5 С ; ; и - плотности воды при 10 и 25 С; =0,0011 Па с - динамический коэффициент вязкости воды при 17,5 С. ; Для вертикального расположения труб примем выражение примем значение = 1 с дальнейшей поправкой где и вязкость воды при 17,5 С и температуре стенки соответственно (3.20). ; Коэффициент теплоотдачи для воды (3.21): ; Рассчитаем термическое сопротивление стенки и загрязнений (3.22): ; Коэффициент теплопередачи (3.23): ; Поверхностная плотность потока (3.24): ; 2.3. Определим ориентировочно значения и , исходя из формулы (3.25). Найдем: С; (3.26) С; (3.27) С; (3.28) Проверка: сумма ; 13,9 + 3,6 + 7,6 = 25,1 С; Отсюда С; (3.29) С; (3.30) Введем поправку в коэффициенты теплоотдачи, определив . Для смеси бензол-толуол при С и воды при С; Коэффициент теплоотдачи для смеси (3.33): где - кинематическая вязкость . Коэффициент теплоотдачи для воды (3.33): где - вязкость воды при температуре стенки ; Исправленные значения К, q, и (3.23),(3.34),(3.35) и (3.36): ; ; С; С; Проверка расхождения по формулам (3.37) и (3.38). Дальнейшее уточнение , и других величин не требуется, так как расхождение между крайними значениями не превышает 5%. 2.4. Расчетная площадь поверхности теплопередачи (3.39): ; запас 4.හයිඩ්‍රොලික් සහ ආර්ථික ගණනයහයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය ගණනය කිරීම. හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය අනුව ෂෙල්-ඇන්ඩ්-ටියුබ් තාපන හුවමාරුකාරකවල තෝරාගත් විකල්ප දෙක සන්සන්දනය කරමු. විකල්ප 1.පයිප්පවල තරල වේගය; (4.1); (4.2) ඝර්ෂණ සංගුණකය සූත්‍රය (4.2) භාවිතයෙන් ගණනය කෙරේ: ; පෘෂ්ඨයේ රළුබව නෙරා යාමේ උස කොහෙද, d යනු පයිප්පයේ විෂ්කම්භය වේ. බෙදාහැරීමේ කුටියේ සවිකෘතවල විෂ්කම්භය - පයිප්ප අවකාශය, - අන්තර් නල අවකාශය. ; (4.3) අපි සූත්‍රය (4.3) භාවිතයෙන් තුණ්ඩවල වේගය ගණනය කරමු. නල අවකාශය තුළ පහත සඳහන් දේශීය ප්රතිරෝධයන් වේ: කුටියට ඇතුල් වීම සහ පිටවීම, අංශක 180 කින් හැරීම් 5 ක්, පයිප්පවලට ඇතුල්වීම් 6 ක් සහ ඒවායින් 6 පිටවීම්. සූත්‍රයට අනුකූලව, අපි ලබා ගනිමු (4.4) සූත්‍රය භාවිතයෙන් හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය ගණනය කරමු (4.4) අන්තර් පයිප්ප අවකාශයේ ගලායාමෙන් සෝදා ඇති පයිප්ප පේළි ගණන, ; අපි ගනිමු, රවුම් කිරීම, 9. කොටස් කොටස් ගණන x= 10 ආවරණයට සවිකිරීම්වල විෂ්කම්භය වළයාකාර අවකාශයයි, සූත්‍රයට අනුව උපාංගවල ප්‍රවාහ අනුපාතය (4.3) පටුම කොටසේ ප්‍රවාහ ප්‍රවේගය (4.5) වළයාකාර අවකාශයේ පහත සඳහන් දේශීය ප්‍රතිරෝධයන් වේ: තරල ඇතුල්වීම නල මිටියක් වටා ගලා යන විට සවිකෘත, භ්‍රමණ කොටස් 10 ක් සහ ප්‍රතිරෝධ 11 ක් හරහා පිටවීම (4.6) අපි සූත්‍රය (4.6) භාවිතයෙන් හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය ගණනය කරමු. විකල්ප 2.පයිප්පවල ද්රව ප්රවේගය (4.1); ඝර්ෂණ සංගුණකය සූත්රය (4.2) භාවිතයෙන් ගණනය කෙරේ: ; බෙදාහැරීමේ කුටියේ සවිකෘතවල විෂ්කම්භය - පයිප්ප අවකාශය, - අන්තර් නල අවකාශය. සූත්‍රය (4.3) භාවිතයෙන් සවි කිරීම් වල වේගය ගණනය කරමු. නල අවකාශය තුළ පහත සඳහන් දේශීය ප්රතිරෝධයන් වේ: කුටියට ඇතුල් වීම සහ පිටවීම, අංශක 180 කින් හැරීම් 3 ක්, පයිප්පවලට ඇතුල්වීම් 4 ක් සහ ඒවායින් පිටවීම් 4 ක්. සූත්‍රයට අනුකූලව, අපි සූත්‍රය භාවිතා කරමින් හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය ගණනය කරමු (4.4) අන්තර් පයිප්ප අවකාශයේ ගලායාමෙන් සෝදාගත් පයිප්ප පේළි ගණන, ; අපි ගනිමු, රවුම් කිරීම, 9. කොටස් කොටස් ගණන x= 10 ආවරණයට සවිකිරීම්වල විෂ්කම්භය වළයාකාර අවකාශයයි, සූත්‍රයට අනුව උපාංගවල ප්‍රවාහ අනුපාතය (4.3) පටුම කොටසේ ප්‍රවාහ ප්‍රවේගය (4.5) වළයාකාර අවකාශයේ පහත සඳහන් දේශීය ප්‍රතිරෝධයන් වේ: තරල ඇතුල්වීම සහ එය වටා ගලා යන විට නල මිටියේ සවි කිරීම්, භ්රමණ කොටස් 10 ක් සහ ප්රතිරෝධයන් 11 ක් හරහා පිටවීම. සූත්‍රය (4.6) භාවිතයෙන් හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය ගණනය කරමු 5.ආර්ථික ගණනය කිරීම විකල්ප 1.තාප හුවමාරු ස්කන්ධය උපාංගයේ පිරිවැය ඇස්තමේන්තු කිරීම සඳහා, තාප හුවමාරු පයිප්පවල ස්කන්ධය ගණනය කිරීම අවශ්ය වේ. (5.1) එහිදී මුළු තාපන හුවමාරුකාරකයේ ස්කන්ධයෙන් පයිප්ප ස්කන්ධයෙන් ප්‍රතිශතයක් මගින් Ctr = 0.99 rub/kg අනුව තාපන හුවමාරු ඒකක ස්කන්ධයකට මිල. තාපන හුවමාරුකාරකයේ මිල, පයිප්ප හරහා උණුසුම් දියර පොම්ප කිරීම සඳහා පොම්ප කිරීමේ ඒකකයේ කාර්යක්ෂමතාව සැලකිල්ලට ගනිමින් බලශක්ති පිරිවැය වනුයේ: (5.2) එහිදී, ප්රායෝගික ගණනය කිරීම් අනුව . වළලුකර හරහා සීතල දියර පොම්ප කිරීම සඳහා බලශක්ති පිරිවැය (5.3) ලබා දී ඇති පිරිවැය (5.4) වනුයේ 8000 යනු වසරකට පොම්පවල ක්‍රියාකාරී කාලයයි; = 0.02 - බලශක්ති රුබල් / kW කිලෝවොට් එකක පිරිවැය. විකල්ප 2.තාපන හුවමාරුකාරකයේ ස්කන්ධය උපාංගයේ පිරිවැය ඇස්තමේන්තු කිරීම සඳහා, තාප හුවමාරු පයිප්ප (5.1) ස්කන්ධය ගණනය කිරීම අවශ්ය වේ. Ctr = 0.975 rub / kg අනුව තාපන හුවමාරුකාරකයේ ඒකක ස්කන්ධයකට මුළු තාපන හුවමාරුකාරකයේ ස්කන්ධයෙන් පයිප්පවල ස්කන්ධයේ අනුපාතය. තාපන හුවමාරුකාරකයේ මිල, පයිප්ප හරහා උණුසුම් දියර පොම්ප කිරීම සඳහා පොම්ප කිරීමේ ඒකකයේ කාර්යක්ෂමතාව සැලකිල්ලට ගනිමින් බලශක්ති පිරිවැය (5.2) වනු ඇත: එහිදී, ප්රායෝගික ගණනය කිරීම් අනුව . වළලුකර හරහා සීතල දියර පොම්ප කිරීම සඳහා බලශක්ති පිරිවැය (5.3) ලබා දී ඇති පිරිවැය වනුයේ (5.4) 6.නිගමනපැහැදිලිකම සඳහා, අපි ගණනය කිරීමේ ප්රතිඵල වගුවක සාරාංශ කරමු. (වගුව 1) සිට තෝරාගත් විකල්පයන්හි අඩු පිරිවැය අතර වෙනස පැහැදිලිය වගුව 1.

තාක්ෂණික හා ආර්ථික දර්ශක	669,9
	5,6	2,4
	685,7	672,3

නොවැදගත්. එහෙත් තවමත්, වඩාත්ම ආර්ථිකමය විකල්පය වන්නේ ලබා දී ඇති පිරිවැය අනුව දෙවන විකල්පයයි. මීට අමතරව, දෙවන විකල්පය විශාල මතුපිට ප්රදේශයක් ඇති අතර, උපාංගය අපිරිසිදු වන විට පළමු විකල්පයට වඩා වාසි ලබා දෙයි. 7. නිගමනයමෙම ලේඛනයේ දී, ද්රව්ය, තාප, ආර්ථික සහ හයිඩ්රොලික් ගණනය කිරීම් සිදු කරන ලද නිගමන මත පදනම් විය. වඩාත්ම ප්රශස්ත තාප හුවමාරුව තෝරා ගන්නා ලදී. හැඳින්වීම තාප හුවමාරුව සහ තරල ප්රවාහයේ මූලික නීති ද පිළිබිඹු කරයි.