Výpočet valčekových ložísk pre trvanlivosť. Výber ložiska pre dynamickú nosnosť, aby sa zabránilo deštrukcii únavy

Nosnosť. Osobitné prípady určovania ekvivalentu

Výber valivých ložísk na statické a dynamické

Hlavné kritériá kritérií pre valcovacie ložiská sú trvanlivosť únavnej maľby a statickej nosnosti na plastové deformácie. Výpočet trvanlivosti sa vykonáva pre ložiská otáčajúce sa s uhlová rýchlosť ω ≥0.105 RUN / S. Nezrofitné alebo pomaly otáčajúce ložiská (s uhlou rýchlosťou Ω<0,105) рассчитывают на статическую грузоподъемность.

Kontrola a výber ložísk o statickej zaťažení.

Ak je ložisko vníma zaťaženie v pevnom stave alebo otáčaním s frekvenciou menšou ako 1 otáčkami, potom je ložisko zvolené podľa statickej nosnosti, pretože v určenom spôsobe prevádzky, únavová tlmivka na pracovných plochách Orgány a koľajové dráhy sú vylúčené.

Podmienka overovania:

R o.< С о,

kde R o je ekvivalentné statické zaťaženie;

C o - Statická zaťaženie (katalógom na ložiská).

Pod statickou nosnosťou chápu takto statické zaťaženie, ktoré zodpovedá celkovej reziduálnej deformácii valcovacích telies a krúžkov v najnaloženom mieste kontaktu, rovný 0,0001 priemeru valcovacieho telesa.

P о \u003d x 0 ∙ f R + y 0 ∙ f A,

kde x okolo a y o sú koeficienty radiálnych a axiálnych statických zaťažení

(podľa katalógu).

Výber ložiska pre dynamickú nosnosť, aby sa zabránilo deštrukcii únavy.

Dynamická nosnosť a trvanlivosť (zdroj)

súvisiaca empirická závislosť

kde l-zdroj v miliónoch otáčok;

C - Passport Dynamic Ložisková kapacita - to je taká trvalá záťaž, že ložisko môže vydržať viac ako jeden milión otáčok bez vzhľadu únavových príznakov aspoň 90% určitého počtu ložísk vystavených testom. Hodnoty uvedené v katalógoch;

p je indikátor stupňa únavového krivky (p \u003d 3 - pre guľové ložiská, p \u003d 10/3 - pre valček.

P je ekvivalentná (vypočítaná) dynamické zaťaženie na ložisku. Pre prechod z počtu miliónov otáčok na zdroj v hodinách, ktoré píšeme:

L H \u003d 10 6 ∙ l / (60 ∙ n), h.

Pre radiálne guľôčkové a radiálne rezistentné guľôčkové ložiská, ekvivalentné zaťaženie je určené vzorcom:

P \u003d (x ∙ v ∙ f R + y ∙ f a) ∙ k b ∙ k t,

kde f R a F A je radiálne a axiálne zaťaženie na ložisku;

Otáčanie rotácie kruhu (V \u003d 1, keď sa vnútorný krúžok otáča, v \u003d 1,2 - pri otáčaní vonkajšieho krúžku);

B - Bezpečnostný koeficient s prihliadnutím na charakter vonkajších zaťažení;

Koeficient teploty T-teplota;

X a Y sú koeficienty radiálnych a axiálnych zaťažení.

Pre ložiská s valcovými valcami je vzorec pre stanovenie ekvivalentného dynamického zaťaženia:

P \u003d f r ∙ v ∙ k b ∙ k t.

Hodnoty koeficientov X a ybrut v závislosti od hodnoty pomeru F A / V ∙ F R. Axiálna sila neovplyvňuje hodnotu ekvivalentného zaťaženia, až kým pomer pomeru nepresiahne určitú hodnotu axiálneho nakladacieho účinku e.. Preto pri f a / v ∙ f r ≤ e. Výpočet vedúci iba radiálne zaťaženie, t.j. . X \u003d l, y \u003d 0. Ak F A / V ∙ F R\u003e E, X a Y sa užívajú v referenčných knihách na konkrétne ložisko. Treba poznamenať, že koeficient e. Pre kužeľové kužeľové a loptičku radiálne-tvrdohlavé ložiská S kontaktnými uhlami α\u003e 18 ° trvalý pre špecifické ložisko, bez ohľadu na zaťaženie, a pre balónové jednovrstové ložiská s uhlom kontaktu 18 ° a menej vybrané v závislosti od pomeru F x / C 0. Tu s ňou - statická nosnosť nosnosť.

V radiálne tvrdohlavnom ložisku, ďalšie axiálne zaťaženie sa vyskytuje z pôsobenia radiálneho výkonu. Jeho hodnota pre guled radiálnych ložísk je určená S \u003d E ∙ FR a pre kužeľové ložiská - s \u003d 0,83 ∙ e ∙ f r . Vyššie poznamenal, že radiálne rezistentné ložiská sú inštalované v pároch. Existuje niekoľko inštalačných schém. Zvážte najbežnejšiu schému - montáž ložísk s axiálnou fixáciou "vosbor".

Obrázok 68.

Konce vnútorných krúžkov ložísk spočívajú v hriadeľoch hriadeľa, atrónti vonkajších krúžkov - na prvkach tela jednotky. Označte plné axiálne zaťaženie na ložiskách cez F A 1 a F A2. Tieto sily na jednej strane nemôžu byť menšie ako axiálne zložky z radiálnych síl, t.j.

F AL ≥s 1, F A2 ≥s A2

Zároveň musia byť aspoň celkové externé axiálne zaťaženie na ložiskách:

F A1 ≥F x + S 2, F A2 ≥ 1 -F x.

Samozrejme, že obe nerovnosti spĺňajú viac od dvoch.

Výpočet valcovacích ložísk pre trvanlivosť sa vykonáva v nasledujúcej sekvencii:

Určiť radiálne podporné reakcie pre každú podporu;

Vyberte si režim polohy a typ ložiska na základe pracovných podmienok, existujúcich zaťažení;

Na priemere výsadby hriadeľa je špecifické ložisko v katalógu zvolené a vypustené D, D, C, C O, X, Y, E;

Určite ekvivalentné dynamické zaťaženie ložísk:

P \u003d (x ∙ v ∙ f R + y ∙ f a) ∙ k b ∙ k t;

Určite odhadovanú trvanlivosť najviac naloženého ložiska:

L H \u003d (c / p) p ∙ 10 6 / (60 ∙ n), hodina.

a porovnať s požadovanou odolnosťou. Ak l H.< L h треб то можно:

a) Zmena ložiska na ťažšej sérii;

b) Zmeňte typ ložiska do viac zaťaženia;

c) Zvýšte priemer hriadeľa;

d) zabezpečiť menšiu životnosť a výmenu ložiska.

Kontrola a výber ložísk o statickej zaťažení.

Dynamické zaťaženie ložísk

Nosnosť. Osobitné prípady určovania ekvivalentu

Výber valivých ložísk na statické a dynamické

Otázka č.

Hlavné kritériá kritérií pre valcovacie ložiská sú trvanlivosť únavnej maľby a statickej nosnosti na plastové deformácie. Výpočet trvanlivosti sa vykonáva pre ložiská otáčajúce sa s uhlou rýchlosťou ω ≥010 Rad / s. Nezrofitné alebo pomaly otáčajúce ložiská (s uhlou rýchlosťou Ω<0,105) рассчитывают на статическую грузоподъемность.

Podmienka overovania:

R o.< С о,

kde R o je ekvivalentné statické zaťaženie;

C o - Statická zaťaženie (katalógom na ložiská).

P о \u003d x 0 ∙ f R + y 0 ∙ f A,

kde x okolo a y o sú koeficienty radiálnych a axiálnych statických zaťažení

(podľa katalógu).

Dynamická nosnosť a trvanlivosť (zdroj)

súvisiaca empirická závislosť

kde l-zdroj v miliónoch otáčok;

p je indikátor stupňa únavového krivky (p \u003d 3 - pre guľové ložiská, p \u003d 10/3 - pre valček.

P je ekvivalentná (vypočítaná) dynamické zaťaženie na ložisku. Pre prechod z počtu miliónov otáčok na zdroj v hodinách, ktoré píšeme:

L H \u003d 10 6 ∙ l / (60 ∙ n), h.

Pre radiálne guľôčkové a radiálne rezistentné guľôčkové a valčekové ložiská sú ekvivalentné zaťaženie je určené vzorcom:

P \u003d (x ∙ v ∙ f R + y ∙ f a) ∙ k b ∙ k t,

kde f R a F A je radiálne a axiálne zaťaženie na ložisku;

Otáčanie rotácie kruhu (V \u003d 1, keď sa vnútorný krúžok otáča, v \u003d 1,2 - pri otáčaní vonkajšieho krúžku);

B - Bezpečnostný koeficient s prihliadnutím na charakter vonkajších zaťažení;

Koeficient teploty T-teplota;

X a Y sú koeficienty radiálnych a axiálnych zaťažení.

Pre ložiská s valcovými valcami

definícia rovnocenného dynamického Zaťaženie má formulár:

P \u003d f r ∙ v ∙ k b ∙ k t.

Hodnoty koeficientov X a ybrut v závislosti od hodnoty pomeru F A / V ∙ F R. Axiálna sila neovplyvňuje hodnotu ekvivalentného zaťaženia, až kým pomer pomeru nepresiahne určitú hodnotu axiálneho nakladacieho účinku e.. Preto pri f a / v ∙ f r ≤ e. Výpočet vedúci iba radiálne zaťaženie, t.j. . X \u003d l, y \u003d 0. Ak F A / V ∙ F R\u003e E, X a Y sa užívajú v referenčných knihách na konkrétne ložisko. Treba poznamenať, že koeficient e. Pre valčekové kužeľové a guľové radiálne ložiská s kontaktnými uhlami α\u003e 18 ° trvalý pre špecifické ložisko, bez ohľadu na zaťaženie, a pre balónové jediné ložiská s uhlom kontaktu 18 ° a menej zvolené v závislosti od pomeru F x / C 0. Tu s ňou - statická nosnosť nosnosť.

F AL ≥s 1, F A2 ≥s A2

Zároveň musia byť aspoň celkové externé axiálne zaťaženie na ložiskách:

F A1 ≥F x + S 2, F A2 ≥ 1 -F x.

Samozrejme, že obe nerovnosti spĺňajú viac od dvoch.

Výpočet kalkulácie ložísk Pre trvanlivosť v nasledujúcej sekvencii:

Určiť radiálne podporné reakcie pre každú podporu;

Vyberte si režim polohy a typ ložiska na základe pracovných podmienok, existujúcich zaťažení;

Na priemere výsadby hriadeľa je špecifické ložisko v katalógu zvolené a vypustené D, D, C, C O, X, Y, E;

Určite ekvivalentné dynamické zaťaženie ložísk:

P \u003d (x ∙ v ∙ f R + y ∙ f a) ∙ k b ∙ k t;

Určite odhadovanú trvanlivosť najviac naloženého ložiska:

L H \u003d (c / p) p ∙ 10 6 / (60 ∙ n), hodina.

a porovnať s požadovanou odolnosťou. Ak l H.< L h треб то можно:

a) Zmena ložiska na ťažšej sérii;

b) Zmeňte typ ložiska do viac zaťaženia;

c) Zvýšte priemer hriadeľa;

d) zabezpečiť menšiu životnosť a výmenu ložiska.

Výpočet ložísk pre trvanlivosť je vyrobený na základe dynamickej nosnosti.

Dynamická nosnosť radiálnych a radiálnych ložísk je konštantné radiálne zaťaženie, ktoré môže ložisko s pevným vonkajším krúžkom odolať pre odhadované obdobie služby vypočítané v 1 ml. Rolls vnútorného krúžku.

Dynamická nosná kapacita tvrdohlavých a tvrdohlavých radiálnych ložísk sa nazýva konštantné centrálne axiálne zaťaženie, ktoré ložisko môže odolať počas odhadovanej doby prevádzky, vypočítané v 1 miliónoch otáčok jedného z krúžkov ložísk.

Pod vypočítanou životnosťou, životnosť ložísk, v ktorej musí byť aspoň 90% rovnakých ložísk, s rovnakým zaťažením rýchlosťou otáčania, musí byť prevádzkovaný bez vzhľadu škrupín a vrcholov na pracovných plochách.

Vzťah medzi nominálnou životnosťou (vypočítaná životnosť), dynamická nosnosť a zaťaženie aktívne na ložisku je stanovená vzorcom:

kde Z - Dynamická nosnosť katalógu, N;

r - Miera (pre guľové ložiská p \u003d 3., Pre valčekové ložiská p \u003d 10/3).

Nominálna životnosť v hodinách:

Ekvivalentné zaťaženie radiálnych guľôčkových ložísk v radiálnych ložiskách s guľôčkovým a valčekmi:

pre valčekové ložiská:

pre tvrdohlavé ložiská:

kde V.- koeficient rotácie;

pri otáčaní vnútorného krúžku V.=1 , pri otáčaní vonku V.= 1,2; F.

F. a. – os;

Na b. - bezpečnostný koeficient, berúc do úvahy povahu zaťaženia na ložisku (tabuľka 4);

Na t. – Teplotný koeficient, s prihliadnutím na pracovnú teplotu ložiskového ohrevu, ak presahuje 100 ° C (tabuľka 5);

X, y - Radiálne a axiálne nosné koeficienty (tabuľka 6).

Bezpečnostné koeficienty

Tabuľka 4.

Teplotný koeficient

Tabuľka 5.

Na t.	Nosná prevádzková teplota, C˚	Na t.

Hodnota koeficientov radiálnych X a axiálnych Y zaťaženia pre jednoradové ložiská

Tabuľka 6.

Typ ložiska	Kontaktný uhol, α˚					e.
Typ ložiska	Kontaktný uhol, α˚	X.	Y.	X.	Y.	e.

Radiálne gule








Kužeľový kužeľový
Gule tvrdohlavo radiálne


Roller tvrdohlavý-radiálny

Ballound radiálne odolný








Ballound radiálne odolný

Výpočet valcovacích ložísk na určený zdroj

Počiatočné údaje: F R1, F R2 je radiálne zaťaženie (radiálna reakcia) každej podpery dvojkanálového hriadeľa, H: F A Axiálna sila pôsobiaca na hriadeli, H; N- Ring Rýchlosť (spravidla, frekvencia otáčania hriadeľa), RPM; D - priemer výsadby povrchu hriadeľa, ktorý je odobratý z schémy usporiadania, mm; L "SA, L" SAH je požadovaný zdroj s pravdepodobnosťou bezproblémovej ložiskovej práce, resp. V miliónoch rubľov. A či v h; režim nakladania; Prevádzkové podmienky nosnej zostavy (možné preťaženie, prevádzkovú teplotu atď.).

Podmienky ložísk sú veľmi rôznorodé a môžu sa líšiť v rozsahu krátkodobých preťažení, prevádzkovej teploty, otáčania vnútorného alebo vonkajšieho kruhu atď. Vplyv týchto faktorov na výkon ložísk sa berie do úvahy Úvod do výpočtu ekvivalentného dynamického zaťaženia (19) - (22) ďalších koeficientov.

Výber valcovacích ložísk Vykonávať v takejto sekvencii.

1. Pre-priradiť systém ložísk typu a inštalácie.

2. Pre vymenované ložisko z adresára sú napísané nasledujúce údaje:

Pre radiálne a radiálne odolné voči uhlu kontaktu A<18° значения базовых динамической С R. a statické s červeným radiálnym zaťažením;

Pre gule radiálneho zastavenia Kontaktujte hodnotu A≥18 ° R.az tabuľky. 64 Hodnoty radiálnych koeficientov X, axiálne zaťaženie Y, axiálny koeficient zaťaženia:

Pre kónické hodnoty valcov R., Y a e, a tiež užívanie x \u003d 0,4 (tabuľka 66).

3. Z podmienok rovnováhy hriadeľa a podmienky na obmedzenie minimálnej úrovne axiálnych zaťažení na radiálnych rezistentných ložiskách sa určujú axiálne sily F A1, F A2.

4. Na ložisko ložiska radiálne, ako aj guľôčok radiálnych rezistentných s uhlom kontaktu A<18° по табл. 64 в соответствии с имеющейся информацией находят значения X, Y и е в зависимости от

f 0 F A / C aleboalebo F A / (IZD W 2).

5. Porovnajte pomeru FA / (VF R) s koeficientom E a nakoniec prevziať hodnoty X a Y koeficientov: pri F A / (VF R) ≤E sa užívajú X \u003d 1 a Y \u003d 0, na F A / (VF R)\u003e E pre ložiská guľôčkového radiálneho a radiálneho odolného voči nakoniec zaznamenané predtým (v klauzule 1 a 4) Hodnoty X a Y. koeficientov.

Tu V je rotačný koeficient krúžku: v \u003d 1, keď sa vnútorný krúžok ložiska otáča vzhľadom na smer radiálneho zaťaženia a v \u003d 1, 2, keď sa vonkajší krúžok otáča.

Pre dvojradové kužeľové ložiská, hodnota X, Y a E je tabuľka. 66.

6. Vypočítajte ekvivalentné dynamické zaťaženie:

Radiálne pre guľový radiálne a guľôčkové alebo valčekové radiálne odolné voči

Ročník R.=(VXF R + YF A) K B T; (27)

- radiálne pre Radiálne ložiská:

P R.=F R V až B až T;(28)

- axiálne pre guľôčkové a valčekové tvrdé ložiská:

P. \\ t ale=FAC B K T (29)

- axiálne pre guľôčkové a valčekové tvrdé radiálne ložiská

P A.=(Xf R + yf a) k b t.(30)

Hodnota bezpečnostného koeficientu sa prijíma v tabuľke. 69 a teplotný koeficient K T - v závislosti od prevádzkovej teploty triaška Ložisko:

t. otrok , ° S.	≤100
		1,05	1,10	1,15	1,25	1,35

Charakter zaťaženia		Aplikačná oblasť
		Nízke výkonové kinematické prevodovky a pohony. Mechanizmy manuálnych žeriavov, blokov. Tali, mačky, manuálne navijaky. Kontrolné pohony
Ľahké topánky; Krátkodobé preťaženie až 125% nominálneho zaťaženia	1,0-1,2	Presné ozubené kolesá. Stroje na rezanie kovov (s výnimkou hobľovania, prepady a brúsenia). Gyroskopy. Mechanizmy zdvihu žeriavov. Electrotsis a monorail vozíky. Labute s mechanickým pohonom. Elektromotory malého a stredného výkonu. Ľahké ventilátory a dúchadlá
Mierne šoky; vibračné zaťaženie; Krátkodobé preťaženie až 150% nominálneho zaťaženia	1,3-1,5	Prepnúť. Redukcie všetkých typov. Mechanizmy pohybu žeriavových vozíkov a otočení žeriavov. Tóny železničných koľajových vozidiel. Mechanizmy otáčania žeriava
Rovnaké, v pokročilej spoľahlivosti	1,5-1,8	Mechanizmy na zmenu šípok žeriavov. Brúsne stroje vretena. Elektrospinteli.
Zaťaženie s významnými otrasmi a vibráciami; Krátkodobé preťaženie až 200% nominálneho zaťaženia	1,8-2,5	Prepnúť. Drvičky a kodu. Popraskané spojovacie mechanizmy. Rolls a nastavovacie valcovne. Výkonné ventilátory a vyčerpania
Zaťaženie so silnými údermi; Krátkodobé preťaženie až 300% nominálneho zaťaženia	2,5-3,0	Stroje na ťažké kovanie. Sawmills. Pracovné valčekové dopravníky hlavných kabátov, Blues a Slabgov. Chladiace zariadenia

Pre prevádzku pri zvýšených teplotách sa používajú ložiská so špeciálnym stabilizačným tepelným spracovaním z tepelne odolných ocelí. Pre ložiská pracujúce s režimami premenlivého zaťaženia definovaného zaťaženým cyklicogramom a zodpovedajúcim týmto zaťažením frekvencií otáčania (obr. 27), vypočítajte ekvivalentné dynamické zaťaženie režimom variabilného zaťaženia

kde P I a L I je konštantný ekvivalentný zaťaženie (radiálne alebo os) v režime I-M a trvanie jej pôsobenia v miliónoch. Ak je l I nastavený v C-L Ahoj, potom sa prepočítal miliónom. S frekvenciou otáčania n i, RPM:

Ak sa zaťaženie ložiska líši podľa lineárneho zákona P minút. na p max, potom ekvivalentné dynamické zaťaženie

Obr. 27. Projekcia bremien a rotačných frekvencií

Je známe, že spôsoby prevádzky variabilných nakladacích strojov sú znížené na šiestich typov zaťaženia (pozri GOST 21354-87. Prevodovka Cylindrická evolventová vonkajšia angažovanosť. Výpočet sily): 0 - Trvalá; I-Heavy; II - priemer je rovnaký; III - priemerné normálne; IV - svetlo; V - Zvlášť jednoduché.

Pre ložiská nosných hriadeľov ozubených kolies, ktoré pracujú s typickými režimami zaťaženia, výpočty sa výhodne uskutočňujú s použitím koeficientu ekvivalencie na E: \\ t

Prevádzkový režim
			0,63	0,56

Súčasne, podľa známych maximálnych, dlhodobých silách F R1MAX, F R2 max, F AMAX (zodpovedajúce maximálnemu dlhodobému krútiacemu momentu), sú ekvivalentné zaťaženia:

za v súlade s PP. 2-6 sú výpočtové ložisko, ako pri konštantnom zaťažení.

7. Určite odhadované ložisko, H:

(31)

kde C je základná dynamická nosnosť (radiálne s R alebo osou s A), N; P - ekvivalentné dynamické zaťaženie (radiálne p r alebo os, a s variabilným režimom zaťaženia alebo R EA), n; K je indikátor stupňa: k pre guľôčku a k \u003d 10/3 pre valčekové ložiská; N - Ring Ring, RPM; 1 - korekčný zdroj koeficientu v závislosti od potrebnej spoľahlivosti (tabuľka 68); A 23 je koeficient charakterizujúcim kĺbový vplyv na zdroj špeciálnych vlastností ložiska a jeho prevádzkových podmienok (tabuľka 70).

Základný prostriedok zúčtovania potvrdzuje výsledky ložiskových testov na špeciálnych strojoch a za určitých podmienok charakterizovaných prítomnosťou hydrodynamického oleja medzi kontaktnými povrchmi krúžkov a absenciou zvýšených naprieč ložiskových krúžkov. V reálnych podmienkach sú možné odchýlky od týchto podmienok, čo je približne o Oceniť Koeficient A 23.

Pri výbere koeficientu A 23 rozlišuje nasledujúce podmienky používania ložiska:

1 - obyčajný (materiál konvenčným tavením, prítomnosť špízov krúžkov, absencia spoľahlivého hydrodynamického olejového filmu, prítomnosť cudzích častíc v ňom);

2 - vyznačujúci sa prítomnosťou elastickej hydrodynamickej fólie oleja v kontakte kruhov a telies valcovania (parametrov δ ≥2.5); nedostatok vysokého skreslenia v uzle; Oceľ obyčajnej výroby;

3 je rovnaké ako v odseku 2, ale krúžky a valcovacie telesá sú vyrobené z elektroslakov alebo vákuového oblúka.

Ložiská	Hodnoty koeficientu A 23 za podmienky uplatňovania
Ložiská
Loptu (okrem sférických)	0,7 ... 0,8	1,2 ... 1,4
Valček S valcovými valcami, gule sférickým dvojradom	0,5 ... 0,6	1,0... 1,2
Kužeľový kužeľový	0,6 ... 0,7	1,1 ... 1,3
Roller sférické dvojité krúžky	0,3 ... 0,4	0,8 ... 1,0

Stroje, zariadenia a podmienky pre ich prevádzku	Zdroj, ch
Prístroje a zariadenia používané pravidelne (demo zariadenia, domáce spotrebiče, spotrebiče)	300 ... 3000
Mechanizmy používané na krátke časové obdobia (poľnohospodárske stroje, žeriavy v montážnych obchodoch, ľahké dopravníky, stavebné stroje a mechanizmy, elektrické ručné náradie)	3000 ...8000
Zodpovedné mechanizmy prerušenia (pomocné mechanizmy na elektrárni, dopravníky pre výrobu traktu, výťahy, zriedkavo používané kovoobrábacie stroje) \\ t	8000 ... 12000
Stroje na jednorazové práce s neúplným zaťažením (stacionárne elektromotory, všeobecné priemyselné prevodovky)	10000 ... 25000
Stroje pracujúce s plným zaťažením v jednej ship (strojárske stroje, žeriavy, ventilátory, rozvádzače, dopravníky, tlačiarenské zariadenia) \\ t	25000
Stroje pre okrúhle hodiny (kompresory, banské výťahy, stacionárne elektrické stroje, lodné pohony, textilné zariadenia) \\ t	≥40000
Peruticky pracovné stroje s vysokým zaťažením (papierenské výrobné zariadenia, energetické zariadenia, mínové čerpadlá, vybavenie komerčných lodí, karusel pece)	100000

Tu δ - parameter režimu mazania - charakterizuje hydrodynamický režim mazania ložísk (relatívna hrúbka lubrikačného filmu).

Formuláry pre výpočet zdroja platí pri otáčania frekvenciách nad 10 μ / min na limit podľa adresára, a tiež, ak p R (alebo p a) a s premenlivými zaťaženiami P rmax (alebo p amax) nepresahujú 0,5 ° C R (alebo 0,5 CA).

8. Posúdenie vhodnosti určenej veľkosti ložiska. Ložisko je vhodné, ak je osídlený zdroj väčší alebo rovný požadovaným:

L SAH ≥l SAH′.

V niektorých prípadoch, v jednej podpore, dve identické radiálne alebo radiálne-rezistentné jednodruhové ložisko, ktoré tvoria jedno nosnú zostavu ložiska. V tomto prípade sa dvojica ložísk považuje za jedno dvojradové ložisko. Pri určovaní zdroja podľa vzorca, str. 7 namiesto r. Nahraďte základnú dynamickú radiálnu nosnú kapacitu s jadrom RSUM z dvoch ložísk: Pre guľôčkové ložiská s RSUM \u003d 1,625 CR, pre valčekové ložiská s RSUM \u003d 1,714Сr. Základná statická radiálna nosnosť takejto súpravy sa rovná dvojlôžkovej nominálnej nosnosti s jedným nosným ložiskom C 0 CUM \u003d 2c 0R.

Pri určovaní ekvivalentného zaťaženia r. Hodnoty koeficientov X a Y sa užívajú ako pre dvojradové ložiská: pre guľkové ložiská v tabuľke. 64; Pre valčekové ložiská - podľa tabuľky. 66.

Príklad 1. Valcovacie ložiská pre nosič výstupného hriadeľa valcovej prevodovky (obr. 28). Frekvencia otáčania hriadeľa n \u003d 120Ob / min. Požadovaný zdroj v pravdepodobnosti bezproblémovej prevádzky 90%: L 10AH '\u003d 25000H. Priemer sedacích povrchov hriadeľa D \u003d 60 mm. Maximálne, dlhodobé sily: F R1MAX \u003d 6400H, F R2MACH \u003d 6400h, F AMAX \u003d 2900H. LOADING MODE - II (Priemerná ekvizibilita). Možné krátkodobé preťaženie až 150% menovitého zaťaženia. Podmienky používania ložísk sú obyčajné. Očakávaná pracovná teplota t p ab.\u003d 50 ° C.

Rozhodnutia. 1. Pre režim ložnosti striedavého typu II, koeficient ekvivalencie na E \u003d 0,63 (pozri str. 6).

Vypočítajte ekvivalentné zaťaženia, čím sa vytvorí režim premenlivého zaťaženia na ekvivalentnú konštantu:

F R1 \u003d K E F R1 max \u003d 0,63 · 6400 \u003d 4032N;

Obr. 28. Schéma výpočtu napríklad 1

F R2 \u003d K E F R2MAX \u003d 0 , 63 · 6400 \u003d 4032N;

F a \u003d. K E F AMAX \u003d 0,63 · 2900 \u003d 1827N.

2. Pre-Assign Balls Radial ložiská Jednoduché cE RIA 212. Systém montáže s ložísk: 2A (pozri obr. 24) - oba podporuje upevnenie; Každá z nich opravuje hriadeľ v jednom smere.

3. Pre prijaté ložiská v katalógu nájdeme: s R.\u003d 52000h, s alebo \u003d 31000h, d \u003d 60 mm, d \u003d 110 mm, d w \u003d 15,88 mm.

4. Pre radiálne guľôčkové ložiská z stavu rovnováhy hriadeľa FA1 \u003d F A \u003d \u200b\u200b1827N, F A2 \u003d 0 nasleduje. Ďalší výpočet sa vykonáva pre nasadené ložisko 1.

5. Tabuľka. 58 pre vzťahy D w cos ale/ DPW \u003d 15,88COS0 ° / 85 \u003d 0,19 Nájdeme hodnotu F 0 \u003d 14,2; DPW \u003d 0,5 (D + D) \u003d 0,5 (60 + 110) \u003d 85 mm. Vedľa tabuľky. 64 Určite hodnotu koeficientu E pre pomer F 0 F A1 / S r.\u003d 14,2 × 1827/31000 \u003d 0,837: E \u003d 0,27.

6. Pomer F A / F R \u003d 1827/4032 \u003d 0,45, ktorý je viac E \u003d 0,27. Tabuľka. 64 Pre pomer F 0 F A1 / C alebo \u003d 0,837 berieme X \u003d 0,56, Y \u003d 1,64.

7. Ekvivalentné dynamické radiálne zaťaženie podľa vzorca (27) pri V \u003d 1 (otáčanie vnútorného krúžku); B \u003d 1,4 (pozri tabuľku 69); K T \u003d 1 ( triaška<100°С)

Ročník r.\u003d (1 · 0,56 · 4032 + 1,64 · 1827) 1.4 · 1 \u003d 7356h.

8. Odhadovaný nastavený zdroj ložiska podľa vzorca (31) pri 1 \u003d 1 (pravdepodobnosť bezproblémovej prevádzky 90%, tabuľka 68) a 23 \u003d 0,7 (bežné podmienky použitia, tabuľka 70), K \u003d 3 (guľôčka ložisko)

9. Pretože odhadovaný zdroj je väčší ako požadované: L 10AH\u003e L 10AH '(34344\u003e 25000), potom je vhodný predpísaný ložisko 212. S požadovaným zdrojom je spoľahlivosť vyššia ako 90%.

Príklad 2. Majú ložiská pre hriadeľ reťazovej dopravníkovej prevodovky (obr. 29). Rýchlosť otáčania hriadeľa n \u003d 200 b / min. Požadovaný zdroj s pravdepodobnosťou bezproblémovej prevádzky 90%:

L 10AH '\u003d 20000h. Priemer výsadbových povrchov hriadeľa D \u003d 45 mm. Maximálne, dlhodobé sily: F R1MAX \u003d 9820H, F R2MAX \u003d 8040H, F AMAX \u003d 3210N. Nakladací režim - III (normálne). Možné krátkodobé preťaženie až 150% menovitého zaťaženia. Podmienky používania ložísk sú obyčajné. Očakávaná pracovná teplota triaška\u003d 45 ° C.

Rozhodnutia. 1. Pre režim zaťaženia alternatívneho typu III, koeficient ekvivalencie na E \u003d 0,56 (pozri str. 6).

ekvivalent Trvalé:

2. Pre-Assign Conical Roller Lożisko Easy Series - 7209A. Schéma na montáž s ložísk: 2A (pozri obr. 24) - Obe nosiče upevnenia: Každá upevňuje hriadeľ v jednom smere.

R.\u003d 62700h, e \u003d 0,4, y \u003d 1,5.

4. Minimálne pre normálnu prevádzku radiálnych rezných ložísk Axiálne sily:

Obr.29. Schéma výpočtu napríklad 2

Vezmeme FA A1 -F A1min \u003d 1826N; Potom, od stavu rovnováhy hriadeľa, to nasleduje: F A2 \u003d F A1 + F A \u003d \u200b\u200b1826 + 1798 \u003d 3624N, ktorá je viac - F A2min \u003d 1495N, preto sa axiálne reakcie nosičov nájdete správne.

5. Pomer F A1 / F R1 \u003d 1826/5499 \u003d 0,33, ktorý je menej E \u003d 0,4. Potom na podporu 1: X \u003d 1, Y \u003d 0.

Pomer F A2 / F R2 \u003d 3624/4502 \u003d 0,805, ktorý je viac E \u003d 0,4. Potom na podporu 2: x \u003d 0,4, y \u003d 1,5.

6. Ekvivalentné dynamické radiálne zaťaženie ložísk pri V \u003d 1; Na b \u003d 1,4 (pozri tabuľku 69) a k t \u003d 1 ( triaška<100°С) в опорах 1 и 2.

7. Na ložisko viac zaťaženej podpory 2 vypočítajte odhadovaný nastavený zdroj s 1 \u003d 1 (pravdepodobnosť bezproblémovej prevádzky 90%, tabuľka 68), 23 \u003d 0,6 (bežné podmienky použitia, tabuľka 70) a k \u003d 10/3 (ložisko valčekov)

8. Pretože odhadovaný zdroj je väčší ako požadovaný: L 10AH\u003e L 10AH '(21622\u003e 20 000), potom je vhodný predbežný nosný ložisko 7209A. S požadovaným zdrojom je spoľahlivosť mierne vyššia ako 90%.

Príklad 3. Zdvihnite ložiská pre nosič hriadeľa červa (obr. 30). Frekvencia otáčania 920 b / min. Požadovaný zdroj s pravdepodobnosťou bezproblémovej prevádzky 90%:

L 10AH '\u003d 2000H. Priemer výsadbových povrchov hriadeľa D \u003d 30 mm. Maximálne, dlhodobé sily: F R1 Max \u003d 1000N, F R2 Max \u003d 1200N, F AMAX \u003d 2200N.

Obr. 30. Schéma výpočtu napríklad 3

Režim načítania - 0 (trvalé). Možné krátkodobé preťaženie až 150% menovitého zaťaženia. Podmienky používania ložísk sú obyčajné. Očakávaná pracovná teplota triaška\u003d 65 ° C.

Rozhodnutia. 1. V prípade typického režimu nakladania 0 sa ekvivalentná koeficient K E \u003d 1,0.

Vypočítajte ekvivalentné zaťaženia:

2. Pre-Assigns Ballound Radial-Stop Ložiskové série - 36206, uhol kontaktu α \u003d 12 °. Diagram montáže s ložísk: 2A (pozri obr. 24) - Obe podpore sú upevnené; Každá z nich opravuje hriadeľ v jednom smere.

3. Pre prijaté ložiská z katalógu nájdeme: s R.\u003d 22000N, s alebo \u003d 12000N, d \u003d 30 mm, d \u003d 62 mm, d w \u003d 9,53 mm.

4. Minimálne pre normálnu prevádzku radiálnych ložísk Axiálne sily v súlade s vzorcami (24), (25):

na podporu 1.

Nájdeme axiálne sily nakladacie ložiská.

Poďme brať AF A1 \u003d F A1min \u003d 347N, potom hodnoty hriadeľa rovnováhy nasledujú: F A2 \u003d F A1 + FA \u003d 347 + 2200 \u003d 2547N, čo je viac F A2min \u003d 431N, preto axiálne reakcie Podporuje správne.

5. Ďalší výpočet sa vykonáva viac načítanej podpory 2. Tabuľka. Pre pomer D W COS α / D PW \u003d 9,53 × COS12 ° / 46 \u003d 0, nájdeme hodnotu F 0 \u003d 14, tu d Pw \u003d 0,5 (D + D) \u003d 0,5 (30 + 62) \u003d 46. Vedľa tabuľky. 64 Určite hodnotu koeficientu E pre vzťah F 0, ak A2 / S Or.\u003d 14 · 1 · 2547/12000 \u003d 2,97: E \u003d 0,49 (stanovené lineárnym interpoláciou pre medziprodukty "Relatívne axiálne zaťaženie"A kontaktný uhol). Pomer F A2 / F R2 \u003d 2547/1200 \u003d 2,12, ktorý je viac E \u003d 0,49. Potom na podporu (tabuľka 64): X \u003d 0,45; Y \u003d 1,11 (definované lineárne interpolácie pre Hodnoty "relatívneho axiálneho zaťaženia" 2.1 a uhol kontaktu 12 °).

6. Ekvivalentné dynamické radiálne zaťaženie podľa vzorca (27) pri v \u003d 1, až B \u003d 1,3 (pozri tabuľku 69) a k t \u003d 1 ( triaška<100°С)

7. Odhadovaný nastavený zdroj, pri 1 \u003d 1 (pravdepodobnosť bezproblémovej prevádzky 90%, tabuľka 68) a 23 \u003d 0,7 (bežné podmienky použitia, tabuľka 70) a k \u003d 3 (guľkové ložisko)

8. Keďže vypočítaný zdroj je väčší ako požadované: L 10AH\u003e L10AH '(2317\u003e 2000), potom je vhodné predbežné priradené ložisko 36206. S požadovaným zdrojom je spoľahlivosť mierne vyššia ako 90%.

Príklad 4. Vypočítajte upravené vypočítané valčekové kužeľové ložiská 1027308A nosičom hriadeľa červa (obr. 31). Frekvencia otáčania hriadeľa n \u003d 970Ob / min. Pravdepodobnosť bezproblémovej prevádzky je 95%. Maximálne, dlhodobé sily: F RMAX \u003d 3500H, F AMAX \u003d 5400N. Režim načítania - I (Heavy). Možné krátkodobé preťaženie až 150% menovitého zaťaženia. Podmienky používania ložísk sú obyčajné. Očakávaná pracovná teplota triaška\u003d 85 ° C.

Rozhodnutia. 1. Pre režim zaťaženia striedavým typom I, ekvivalentný koeficient K e \u003d 0,8 (pozri str. 6).

Vypočítajte ekvivalentné zaťaženie, popredný režim premenlivého zaťaženia ekvivalent Trvalé:

2. Pre valčekové ložiská kužeľovitého s veľkým uhlom zužovača - symbol 1027308A- podľa katalógu s R.\u003d 69300n, e \u003d 0,83.

3. Ložisková jednotka nosiča upevnenia červa je tvorená dvoma identickými valčekovými radiálne rezistentnými kužeľovými ložiskami, ktoré sa považujú za jedno dvojradové ložisko zaťažené formou F R a F A \u003d \u200b\u200bF A. Pre súbor dvoch valčekových ložísk máme R\u003d 1.714СR \u003d 1,714 · 69300 \u003d 118780h.

4. Pomer F A / F R \u003d 4320/2800 \u003d 1,543, ktorý je viac E \u003d 0,83. Definujeme hodnotu kontaktného uhla α (tabuľka 66):

α= arctg (E / 1,5) \u003d ArctG (0,83 / 1,5) \u003d 28,96 °.

Potom pre dvojradový valček radiálne rezistentný ložisko:

X \u003d 0,67;

Y \u003d 0,67ctgα \u003d 0,67ctg28.96 ° \u003d 1,21.

5. Ekvivalentné dynamické radiálne zaťaženie podľa vzorca (27) pri V \u003d 1; Na b \u003d 1,4; K T \u003d 1

6. Odhadovaný nastavený zdroj A 1 \u003d 0,62 (pravdepodobnosť bezproblémovej prevádzky 95%, tabuľka 68) a 23 \u003d 0,6 (tabuľka 70) a k \u003d 10/3 (valčekové ložisko)

Obr. 31. Schéma výpočtu napríklad 4

Bezpečnostné koeficienty

Teplotný koeficient

Hodnota koeficientov radiálnych X a axiálnych Y zaťaženia pre jednoradové ložiská

Tiež