Výber regulátora tlaku.
Výber regulátora tlaku by mal vychádzať z výpočtu spotreby plynu pre kotolne pri maximálnom výkone inštalovaných kotlov s prihliadnutím na vstupný a výstupný tlak.
Spôsob výberu:
1. je nastavená štandardná veľkosť regulátora tlaku;
2. určí sa vstupný tlak do regulátora pri zanedbaní strát v odpájacích zariadeniach a vo filtri.
3. ak je vstupný tlak menší ako 10 kPa, výpočet sa vykoná podľa bodu 4, inak podľa bodu 5.
4. Priepustnosť regulátora tlaku je určená vzorcom:
Qreg = 360 ∙ fc ∙ kv ∙ √2∆P / ρ, (m3 / h) (6.1)
kde fc je plocha sedla ventilu (cm2), určená podľa údajov z pasu alebo podľa vzorca:
fc = π ∙ dc2 / 4, (cm2) (6,2)
kde π - 3,14;
dс - priemer sedla (cm);
kv - prietokový koeficient, braný podľa referenčných údajov, v závislosti od konštrukcie ventilu (0-1):
Pre dvojsedlové ventily: (0,4-0,5);
Pre jednosedlové ventily, v ktorých počiatočný tlak tlačí na ventil: (0,6-0,65);
Pre jednosedlové ventily, v ktorých počiatočný tlak tlačí pod ventil: (0,7-0,75);
Pre jednosedlový ventil, v ktorom je ventil odpojený od sedla a plyn prechádza cez sedlo s malým alebo žiadnym kontaktom s ventilom: (0,75-0,8).
∆P - pokles tlaku určený podľa vzorca:
∆P = Pin - Pout, MPa (6,3)
gg - hustota plynu (kg / m3),
360 – vedie k interakcii.
5. Priepustnosť regulátora tlaku je určená:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ Pin ∙ φ ∙ √1 / ρ, (m3 / h) (6,4)
kde Pvx - používa Rabs,
Rabs = Rizb + Ratm,
Ratm = 0,10132 (MPa).
φ je koeficient v závislosti od typu plynu a vstupného a výstupného tlaku:
φ = √ (2 ∙ γ) / (γ-1) ∙ [(Pout / Pin) 2 / γ - (Pout / Pin) (γ + 1) / γ] (6.5)
kde γ - 1,31 (pre zemný plyn), γ - 1,44 (pre LPG).
6. Stanoví sa pomer prietoku regulátora a výpočtu prietoku:
0,1 ≤ Qp / Qreg ≤ 0,8 (6,6)
Ak daný postoj ukázalo sa, že je menej ako 0,1, potom sa musí zmenšiť veľkosť regulátora tlaku a prejsť na položku 4 alebo položku 5;
Ak je tento pomer väčší ako 0,8, potom je potrebné zväčšiť veľkosť regulátora tlaku a prejsť na položku 4 alebo položku 5;
Ak sa tento pomer ukázal ako uspokojivý, potom sa prevezme zvolená štandardná veľkosť regulátora tlaku.
Výber plynových filtrov.
Výber plynových filtrov sa vykonáva podľa šírku pásma pri zohľadnení hraničných tlakových strát, ktoré by nemali presiahnuť 5000 Pa pre sieťové filtre, 10 000 Pa pre vlasové filtre a pred začiatkom prevádzky alebo po vyčistení a umytí filtra by tento rozdiel mal byť 200-2500 Pa a 4000-5000 Pa, resp.
Stanovenie kapacity filtra:
Q = Qt ∙ √ (dostane ∙ ∆ρ ∙ ρ2) / (ide ∙ ∆ρt ∙ ρ2t), (m3 / h) (6,7)
kde Qt - priepustnosť filtra za tabuľkových podmienok, m3 / h;
got je tabuľková hustota plynu, kg / m3;
gо - hustota plynu pri použití iného plynu, kg / m3;
∆ρт - pokles tlaku na filtri za tabuľkových podmienok, MPa;
∆ρ je pokles tlaku na filtri pri prevádzke v inom režime, ako je uvedený v tabuľke, MPa;
ρ2 - tlak plynu za filtrom pri prevádzke v inom ako tabuľkovom režime, MPa;
ρ2t je tabuľkový tlak plynu za filtrom, MPa.
Výber bezpečnostného uzatváracieho ventilu (SSV).
1. Výber typu uzatváracieho ventilu sa určuje na základe parametrov plynu prechádzajúceho cez regulátor tlaku, a to: maximálny tlak na vstupe regulátora; výstupný tlak plynu z regulátora a podlieha kontrole; priemer vstupu do regulátora.
2. Zvolený rýchlouzatvárací ventil musí zabezpečiť tesné uzavretie prívodu plynu do regulátora v prípade zvýšenia alebo poklesu tlaku nad rámec stanovených limitov.
Podľa „Bezpečnostných pravidiel v plynárenský priemysel„Horná hranica prevádzky rýchloupínacieho zariadenia by nemala presiahnuť maximum prevádzkový tlak plynu po regulátore o viac ako 25 %.
Spodná hranica nastavenia je 1,1 od stabilného horenia plameňa horáka alebo o 10% viac ako je hodnota nastaveného (prevádzkového) tlaku do horáka.
Výber poistného ventilu (PSK).
PSK, vrátane tých zabudovaných v regulátore tlaku, musí zabezpečiť uvoľnenie plynu pri prekročení maximálneho pracovného tlaku za regulátorom maximálne o 15%.
Pri výbere PSK sa určí množstvo vypúšťaného plynu a porovná sa s tabuľkovou hodnotou l,13 t 7,15 a určí sa podľa vzorca:
Q ≥ 0,0005 ∙ Qreg, m3/h (6,8)
kde Q je množstvo plynu, ktoré má PSC vypustiť za hodinu pri t = 0 °C, Pbar - 0,10132 MPa;
Qreg je konštrukčná kapacita regulátora tlaku za rovnakých podmienok, m3 / h.
Ak nie je pred regulátorom tlaku uzatvárací ventil, množstvo plynu, ktoré sa má vypustiť, je určené vzorcom:
Pre regulátor tlaku s cievkovým ventilom:
Q ≥ 0,01 ∙ Qreg, m3/h (6,9)
Pre regulačné tlmiče:
Q ≥ 0,02 ∙ Qreg, m3/h (6,10)
Ak je potrebné inštalovať niekoľko regulátorov tlaku paralelne do jednotky hydraulického štiepenia, celkové množstvo plynu, ktoré má PSC vypustiť za hodinu, musí spĺňať:
Q, ≥ 0,01 ∙ Qn, (6,11)
kde Q je množstvo plynu, ktoré má PSK vypustiť za hodinu pre každý regulátor, m3;
n je počet regulátorov tlaku, ks.
Vyberáme vybavenie pre ShRP:
Pri Q = 195,56 m3 / h, Pout = 0,002 MPa, Pvx = 0,3 MPa, d0-1 = 159 * 4, potom kv = 0,6 (jednosedlový ventil);
Prietok regulátora tlaku je určený vzorcom:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ Pin ∙ φ ∙ √1 / ρ;
Priemer sa určuje:
fc = π ∙ d2c / 4 = (3,14 ∙ 1,52) / 4 = 1,77 (cm2);
Absolútny tlak sa určí:
RABS = RATM + RIZB = 0,002 + 0,10132 = 0,10332 (MPa);
Koeficient sa určuje v závislosti od typu plynu a vstupného a výstupného tlaku:
φ = √ (2 ∙ γ) / (γ-1) ∙ [(Pout / Pin) 2 / γ - (Pout / Pin) (γ + 1) / γ] = √ (2 ∙ 1,31) / (1 , 31 -1) ∙ ∙ [(0,002 / 0,3) 2 / 1,31 - (0,002 / 0,3) (1,31 + 1) / 1,31] = 0,58;
Z vyššie uvedeného výpočtu sa určí prietok plynu:
Qreg = 1595 ∙ fc ∙ kv ∙ Pin ∙ φ ∙ √1 / ρ = 1595 ∙ 1,77 ∙ 0,6 ∙ 0,3 ∙ 0,58 ∙ √1 / 0.
459,9 (m3/h);
Stanoví sa pomer prietoku regulátora a výpočtu prietoku: 0,1 ≤ Qр / Qreg ≤ 0,8; 195,56 / 459,9 = 0,4 - je v rozmedzí 0,1-0,8;
Sieťový filter
FS-50 (vypočítané podľa položky 7.20 písm. 2);
Bezpečnostný uzatvárací ventil (SSV)
PKN-50 (vypočítané podľa položky 7.14 písm. 2);
Je určená horná hranica 25 %.
0,002 + 0,0005 = 0,0025 (MPa),
Kalkulačka Kvs je obojsmerný online nástroj, ktorý vám môže pomôcť vypočítať Kvs z daných parametrov alebo vypočítať Kvs pomocou Cvs. Koeficient Cv bol zahrnutý do výpočtov na uľahčenie práce hydraulického a pneumatické systémy... S jeho pomocou môžete ľahko určiť prietok pracovného média prechádzajúceho prvkom potrubných armatúr.
Nižšie sú uvedené vzorce, na ktoré sme sa spoliehali pri vytváraní tejto kalkulačky.
Výpočtové vzorce
1. Vzhľadom na plynné prostredie
1.1. Výpočet spotreby
Vzhľadom na to:
Ak P2 + 1> 0,5 * (P1 + 1), potom [norm. liter / min]
Ak P2 + 1<0.5*(P1+1) тогда 
[norma. liter / min]
Vzhľadom na to:
- vstupný tlak P1 [bar]
- výstupný tlak P2 [bar]
- spotreba Q [norm. liter / min]
- relatívna hustota plynu Sg (vzhľadom na vzduch)
Ak P2 + 1 > 0,5 * (P1 + 1), potom 
Ak P2 + 1<0.5*(P1+1) тогда 
2. S ohľadom na tekuté médium
2.1. Výpočet spotreby
Vzhľadom na to:
- vstupný tlak P1 [bar]
- výstupný tlak P2 [bar]
- koeficient priepustnosti Cv 
[liter / min]
1.2. Výpočet požadovaného minimálneho koeficientu Cv
Vzhľadom na to:
- vstupný tlak P1 [bar]
- výstupný tlak P2 [bar]
- prietok Q [liter / min]
- relatívna hustota kvapaliny Szh (vo vzťahu k vode) 
Buďte opatrní pri prevode jednotiek merania. To sa dá urobiť v
Pre zabezpečenie hydraulickej stability prevádzky prstencového rozvodu plynu a spotreby plynu (obr. 3) sa pri výpočte vychádza z maximálneho prípustného nesúladu prstenca 5 %. Z vypočítanej tabuľky. 11 je možné vidieť, že maximálny rozdiel je 3,7 % (kruh IV). V ostatných troch kruhoch zvyšok nepresahuje 1,5%, čo je dobrý výsledok v technických výpočtoch.
10 Výpočet regulátora tlaku kontrolného bodu plynu
10.1 Teoretický základ pre výpočet regulátorov tlaku
Hydraulický prevádzkový režim systému distribúcie plynu a spotreby plynu je riadený regulátormi tlaku, ktoré automaticky udržiavajú konštantný tlak v mieste impulzného odberu bez ohľadu na intenzitu odberu plynu. Pri regulácii tlaku sa počiatočný, vyšší tlak znižuje na konečný (nižší).
Konštrukcia regulátora tlaku obsahuje regulačné a reakčné orgány, ktoré zaisťujú stabilný výkon plynu a pri zastavení spotreby plynu sa zastaví prietok cez hlavný ventil. Hlavnou časťou regulačného zariadenia je citlivý prvok (membrána) a hlavnou časťou regulačného zariadenia je regulačné teleso (regulátor tlaku má škrtiace teleso). Citlivý prvok a regulačný orgán sú vzájomne prepojené výkonným prepojením.
Aktívna sila pohonu je sila, ktorú membrána vníma z tlaku plynu P2, prenášaná impulzom (cez trubicu). Sila membrány sa potom prenáša na driek ventilu. Je obvyklé nazývať túto silu permutačnou silou N per, je určená nasledujúcim vzorcom (25):
N pruh = P 2 * F akt, (25)
kde: F act je aktívny povrch membrány, m 2.
Aktívna sila je vyvážená pružinou N pr Na ventil pôsobí aj hmotnosť pohyblivých častí N ph a jednostranné zaťaženie N cl, ktoré pri zanedbaní prierezu drieku určuje vzorec (26):
N cl = f c * (P 1 - P 2), (26)
kde: f s - plocha sedla ventilu, m 2;
Р 1 a Р 2 - tlak plynu pred a za ventilom, MPa.
Rovnováha síl pôsobiacich na ventil regulátora tlaku je nasledovná:
N pruh - N pružiny - N p.ch + N kl. = 0, (27)
Posuvná sila závisí od hodnoty regulovaného tlaku. Ak sa hodnota P2 stane väčšou alebo menšou ako hodnota, na ktorú je regulátor tlaku nastavený, potom sa naruší rovnováha síl a regulátor začne pôsobiť. Prebehne proces regulácie tlaku, t.j. regulácia prietoku regulátora tlaku.
Kapacita regulátora tlaku závisí od plochy ventilových otvorov (sedla), tlakového rozdielu pred a za ventilmi a fyzikálnych vlastností plynu. V praktických výpočtoch sa tlakový rozdiel pred a za ventilom zvyčajne berie ako tlakový rozdiel pred a za regulátorom. Vo všeobecnom prípade je množstvo plynu prechádzajúceho cez ventilové otvory určené vzorcom (28):
V = α * F * ω, (28)
kde: V je prietok ventilu, m 3 / s;
α je koeficient zohľadňujúci stratu energie a zúženie prúdu v
ventilové otvory;
F je plocha ventilových otvorov, m 2;
ω - rýchlosť prechodu plynu cez ventilové otvory, m / s.
V závislosti od hodnoty pomeru tlaku plynu za regulátorom k tlaku pred regulátorom má rýchlosť (ω) rôzne vyjadrenia. Pre tlakové pomery blízke jednotke (s poklesom tlaku v rozsahu do 10 kPa) sa plyn považuje za nestlačiteľnú kvapalinu. V tomto prípade na určenie priepustnosti regulátora použite nasledujúci vzorec [Návod od Chebotareva et al.]:
Vg = 0,0125 * (1 / √ξ) * d 2 * √∆P / ρ g (29)
kde: V g - produktivita regulátora tlaku, m 3 / hod;
ξ - koeficient hydraulického odporu regulátora tlaku;
d je priemer prietokovej plochy sedla ventilu, mm;
∆P - pokles tlaku pred a za regulátorom, kg / m 2;
ρ g - hustota plynu (špecifická hmotnosť), kg / m 3, pri tlaku P 1 a T 1.
(Ti = 273,16 + t g).
10.2 Metodika výpočtu regulátora tlaku plynu
Regulátory tlaku, bez ohľadu na princíp činnosti, musia zabezpečiť vysokú stabilitu regulácie, pod ktorou sa rozumie taká činnosť regulátora, pri ktorej koncový tlak doznieva alebo harmonicky utlmuje kmity s konštantnou amplitúdou malej hodnoty. Ak sa kolísanie konečného tlaku vyskytuje so zvyšujúcou sa amplitúdou, potom je proces regulácie tlaku nestabilný.
V závislosti od hodnoty pomeru za regulátorom k tlaku lo regulátora má rýchlosť plynu na výstupe z telesa škrtiacej klapky rôzne hodnoty. stlačiteľnosť plynu možno zanedbať.
Napríklad: Ak ∆Р / Р 1 ≤ 0,08, potom chyba nepresiahne 2,50 %
Pri ∆Р / Р 1> 0,08 by sa mala brať do úvahy stlačiteľnosť plynu.
kde ∆Р je pokles tlaku v regulátore cez teleso škrtiacej klapky (ventil);
Р 1 - tlak pred regulačným ventilom, ata.
Za predpokladu ∆Р / Р 1 ≤ 0,08 je priepustnosť (produktivita) regulátora tlaku určená nasledujúcim vzorcom:
Vg = 0,00125 * (1 / √ξ) * d 2 * (√ ∆P / ρ g) (30)
kde √ je symbol druhej odmocniny; ξ - koeficient hydraulického odporu klanu regulátora tlaku, meraný v rozmedzí 1,6 - 2. ρ g - hustota plynu, kg / m 3.
Keď je tlakový pomer ∆Р / Р 1> 0,08, potom sa koeficient expanzie zavedie do vzorca (30), ktorý zohľadňuje expanziu plynu s poklesom tlaku.
ε = 1 - (0,46 * (∆Р / Р 1)) (31)
Vg = 0,00125 * ε * (1 / √ξ) * d 2 * (√∆P / ρ g) (32)
Pri kritických alebo vyšších tlakoch, t.j. keď sa nerešpektuje rovnosť.
Р 2 / Р 1 ≤ (Р 2 / Р 1) cr (33)
V tomto prípade sa určuje priepustnosť regulátora tlaku
Podľa nasledujúceho vzorca:
Vg = 20,3 * (1 / √ξ) * ε * d 2 * P 1 * (√ ((∆P / P 1) cr) / T * ρ g (34)
Pomer tlakov Р 2 / Р 1, pri ktorom je prietok plynu maximálny a s ďalším poklesom tlaku Р 2 sa takmer nemení, sa nazýva kritický tlakový pomer. V dôsledku toho, keď sa pomer tlakov plynu Р 2 / Р 1 rovná kritickému, ako ukazuje skúsenosť, rýchlosť dosiahne maximum - rýchlosť zvuku v danom médiu a zostáva konštantná s ďalším poklesom pomeru Р 2 / Р 1.
Kritický tlakový pomer je určený rovnicou.
(Р 2 / Р 1) cr = 0,91 * (2 / К + 1) κ / κ-1, (35)
kde К = С р / С v - adiabatický index (pomer tepelnej kapacity pri konštantnom tlaku k tepelnej kapacite pri konštantnom objeme)
Napríklad pre dvojatómové plyny s κ = 1,4 bude kritický tlakový pomer:
(Р 2 / Р 1) cr = 0,91 * (2 / 1,4 + 1) 1,4 / 1,4-1 = 0,482
To znamená, že pre dvojatómové plyny s k = 1,4 bude kritická rýchlosť pri pomere tlaku plynu P 2 / P 1 = 0,482 a že ďalší pokles pomeru P 2 / P 1 nepovedie k zvýšeniu rýchlosti. .
Riešenie Určme kritický tlakový pomer pre počiatočný plyn.
(R 2 /R 1 ) cr =0.91*(2/1.4+1) 1,4/(1,4-1) = 0.482
Skutočný tlakový pomer pre prvý prípad. Výpočet sa vykonáva v jednotkách merania - ata. R 1 = 1 + 1 = 6 ata; R 2 = 0,03 + 1 = 1,03 ata.
R 2 /R 1 = 1.03/2 = 0.515 > 0.482
Preto v v tomto prípade platí vzorec (34).
Pre prvý prípad teda budeme mať hodnotu φ = 0,486 (príloha 5) a hustotu plynu (špecifickú hmotnosť) pri tlaku P 1 a teplota T 1 , sa bude rovnať:
ρ 1 = ρ * (R 1 T 1 /R 2 T 1 ) = 0.73 * = 1,42 kg/m 3
ε = 1 - (0,46 * (0,97 / 2)) = 0,777
Kapacita pre použitý regulátor tlaku
V G = 20,3 * (1 / √2,6) * 0,777 * (50) * 2 * (√ (0,97 / 2) / (273,16 + 20) = 1990 m 3 /hod
Regulátor tlaku použitý vo výpočte s priemerom ventilu 50 mm poskytuje produktivitu 1990 m3 / h pri P1 = 1 kg / cm2 (0,10 MPa) a P2 = 0,03 kg / cm2 (0,003 MPa). Marža produktivity je:
δ = 100 * (1990 - 1968) / 1968 = 1,12 %
Kapacitná rezerva regulátora tlaku súvisiaca s odhadovanou spotrebou plynu v obci je:
δ = 100 * (1990 - 1640) / 1640 = 22 %, čo je v rámci prijateľných hodnôt.
11 Hydraulický výpočet dodávky plynu do obytných budov
Dodávka plynu je predmetom dvoch jednopodlažných obytných budov umiestnených v krátkej vzdialenosti od seba. Pôdorys a axonometrický diagram plynárenskej siete je znázornený na obr. ... Zároveň sú v obytných budovách inštalované plynové spotrebiče (PG-4; VPG-29 a AOGV-23). Všetky výpočty sa vykonávajú v tabuľkovej forme (tab.) V určitom poradí:
a) čísla rezov sú aplikované (zaznamenané) na axonometrickom diagrame;
b) určiť predpokladanú spotrebu plynu pre úseky;
c) odobrať priemery plynovodov podľa sekcií;
d) určiť súčet koeficientov miestnych odporov (pre každý úsek sa hodnoty koeficientov ζ vyberú podľa tabuľky v prílohe);
Ryža. a) Plán dodávky plynu pre obytné budovy; b) Axonometrický diagram
plynárenskej siete. 12; 2 - 3 atď. úseky plynovodov.
e) špecifické straty trením a ekvivalentné dĺžky ζ = 1 sú zistené z grafov (obr.);
f) určiť vypočítané dĺžky úsekov a tlakovú stratu na nich;
g) vypočítať dodatočné pretlak plyn v potrubí podľa vzorca:
∆Р = g * H * (γ в - γ г)
kde: ∆Р - dodatočný pretlak plynu v potrubí, Pa; H je rozdiel medzi geometrickými značkami konca a začiatku úseku, počítané pozdĺž prietoku plynu, m.
h) určiť tlakovú stratu v sekciách s prihliadnutím na dodatočný hydrostatický tlak plynu;
i) určiť celkové straty v plynovodoch, berúc do úvahy straty v potrubí a armatúrach zariadenia (napríklad VPG-29) na plynových horákoch. Približné hodnoty tlakových strát v potrubiach a armatúrach plynových spotrebičov sú: v plynových sporákoch 40 - 50 Pa; v plynových ohrievačoch vody 80 - 100 Pa.
j) výsledné celkové straty sa porovnajú s vypočítaným poklesom tlaku plynu. Ak je to potrebné, vykoná sa prepočet zmenou priemerov plynovodov v sekciách. Rozdiel by nemal presiahnuť 5 %.
Riešenie Sekcia 1 -2 - 3 - 4 v súkromnom jednoposchodovom obytnom dome, v ktorom sú inštalované plynové spotrebiče: PG-4; VPG-29; AOGV-23.
Tabuľka 12
číslo zápletka | Názvy zariadení (plyn) | množstvo byty | Koeficient simultánnosť | Spotreba plynu m 3 /hod |
AOGV - 23 VPG-29; AOGV-23 PG-4; VPG-29; AOGV-23 PG-4; VPG-29; AOGV-23 AOGV-23 VPG-29; AOGV-23 PG-4; VPG-29; AOGV-23 |
Zisťujeme odhadovanú spotrebu plynu pre úseky plynárenského systému dvoch jednopodlažných obytných budov (obr.):
V G = K O * V NS * n, m 3 /hod
kde: K O - koeficient simultánnosti prevádzky plynových spotrebičov (zariadení) inštalovaných v byte sa berie podľa aplikácie.V NS - spotreba plynu jedným alebo viacerými zariadeniami, m 3 /hodina;n- počet nainštalovaných zariadení.
Spotreba zemného plynu 4 - horákového plynového sporáka. Tepelný výkonštyri horáky (nástavec) sú:
N NS = 0,70 + 1,90 + 1,90 + 2,80 = 7,30 kWh
Koeficient užitočná akcia plynový sporák je: η = 56 %.
V NS = (N n *860*4.19)/ η * Q n , m 3 /hod
V NS = (7 . 30 * 860 * 4 . 19)/0 . 56 * 35730 = 1,30 m 3 /hod
Spotreba zemného plynu ohrievačom vody VPG-29:
V v =(N v *860*4.19)/ Q n = (29 * 860 * 4,19) / 35730 = 2,93 m 3 /hod
Spotreba zemného plynu vykurovacím zariadením AOGV - 23:
V a = (N a *860*4.19)/ Q n = (23 * 860 * 4,19) / 35730 = 2,30 m 3 /hod
Spotreba zemného plynu podľa úsekov systému zásobovania plynom dvoch obytných budov:
Časť 1 – 2:V 1-2 = V 6-7 = K O ∙ V a ∙ n= 1 ∙ 2,30 ∙ 1 = 2,30 m 3 /hod
Časť 2 – 3:V 2-3 = V 7-8 = K O ∙(V a + V v )∙ n= 1 ∙ (2,30 + 2,93) ∙ 1 = 5,23 m 3 /hod
Časť 3 – 4:V 3-4 = V 8-4 = K O ∙(V v + V a )∙ n= 0,80 ∙ (2,93 + 2,30) ∙ 1 = 4,18 m 3 /hod
V 3-4 = K O ∙ V∙ n= 1 ∙ 1,30 ∙ 1 = 1,30 m 3 /hod
∑V 3-4 = 4,18 + 1,30 = 5,48 m 3 /hod
Časť 4 – 5:V 4-5 = K O ∙(V v + V∙)∙ n= 0,46 ∙ (2,93 + 2,30) ∙ 2 = 4,80 m 3 /hod
V 4-5 = K O ∙ V∙ n= 1 ∙ 1,30 ∙ 1 = 1,30 m 3 /hod
∑V 4-5 = 4,80 + 1,30 = 6,10 m 3 /hod
Hydraulický výpočet rozvodu plynu pre zásobovanie plynom dvoch jednopodlažných obytných budov (obr.). Výpočet sa vykonáva v tabuľkovej forme (tabuľke). Pre daný pokles tlaku plynu ∆Р z uzla 5 do uzla 1 sa rovná 350 Pa. Určte priemernú špecifickú tlakovú stratu vo všetkých oblastiach.
h St = ∆ P/ ∑ L p = 350/101,75 = 3,44 Pa/rm
kde: ∑L p Je odhadovaná dĺžka úsekov plynovodu s prihliadnutím na toleranciu miestnych odporov, m.
Hydrostatický tlak vo vertikálnych úsekoch je:
N 4-5 = Z∙(γ v - γ G )∙ g= 1,50 ∙ (1,293 – 0,73) ∙ 9,81 = 8,28 Pa
Hydrostatický tlak plynu v horizontálnych úsekoch Н = 0.
Analýza tabuľky ukazuje, že celková tlaková strata vo všetkých po sebe pripojených sekciách je:
∑(h∙ L p + H) = 192,76 Pa
Tabuľka 13
zápletka | Calc. objem plyn, m 3 / h | Dĺžka zdieľam ka, m | Nadba wka na miestne res. | Česanie tnaya dĺžka L p , m | St. potiť sa RI,h St | Podmienka jasný priem. časť. | Od teri, h, | Odolať. zdieľam h∙ L p | Hydr. tlak N G | Sum straty rozdrvený hL p + H |
0 na na zásobovanie plynom... 5. Funguje na Čebotarev Michail Alexandrovič; ... Estr samosprávnych organizácií na základe členstva osôb zaoberajúcich sa prípravou projektovej dokumentácie pre projekty investičnej výstavbydokumentSpojenie urbanistického plánovania a dizajn"na ovládanie v oblasti... na príprava projektov interné systémy zásobovanie plynom... 5. Funguje na príprava ... Správa federálnych štátnych inštitúcií "Rostovmeliovodkhoz" Čebotarev Michail Alexandrovič; ... Institutul de cercetări stiinţifice în constricţii incercom fond de literatură tehnică chişinău - 2010dokumentI.F.Matsyuk Kurz a diplom dizajnnašpeciality stavebné stroje a ... stavební inžinieri 1977 G.P. Čebotarev |
