1.6 Výpočet regulátorov tlaku pre SHRP

V súčasnosti sa hydraulické štiepenie konštruuje spravidla podľa štandardných konštrukcií alebo sa používa skrinkové (blokové) hydraulické štiepenie s plnou továrenskou pripravenosťou.

Preto sa návrh sieťového hydraulického štiepenia redukuje na výber potrebného regulátora tlaku a naviazanie zodpovedajúceho štandardného prevedenia alebo výber vhodného skriňového hydraulického štiepenia.

Kapacita regulátora tlaku sa určuje pomocou jedného z nasledujúcich vzorcov:

Pre podkritickú oblasť odtoku plynu

Qo = 5260 × K v × ε × (17)

Pre kritický režim odtoku plynu, t.j. podlieha nerovnosti

kde Q o - priepustnosť regulátor tlaku, m³ / h;

K v - koeficient priepustnosti regulátora;

ε - koeficient zohľadňujúci zmenu hustoty plynu pri pohybe cez škrtiace teleso regulátora;

Р 1 ÷ Р 2 - absolútny tlak plynu pred a za regulátorom, MPa;

ρ asi - hustota plynu za normálnych podmienok, kg / m³;

T 1 - teplota plynu pred regulátorom, ° K;

Z 1 - koeficient, ktorý zohľadňuje stlačiteľnosť plynu, pri P 1 do 1,2 MPa sa berie rovný 1.

Výpočet sa vykonáva v nasledujúcom poradí.

Spôsob pohybu plynu sa určuje na základe hodnoty počiatočného a konečného tlaku plynu na regulátore.

Prietokový koeficient regulátora je určený vzorcami (17) a (18).

Vyberáme regulátor tlaku, ktorý má podobný prietokový koeficient K v.

Kapacita zvoleného regulátora je určená počiatočnými hodnotami počiatočného a konečného tlaku plynu pred ním. Stanoví sa zaťaženie regulátora alebo rozpätie priepustnosti v porovnaní s výkonom ShRP. Podľa SNiP 42-01-2002 by táto zásoba mala byť aspoň 15% - 20%.

Počiatočné údaje pre výpočet:

Odhadovaná produktivita ShRP č. 1, č. 3 v množstve 101,8 m³ / h, ShRP č. 2 - 22 m³ / h, ShRP č. 4, č. 6 - 18,2 m³ / h, ShRP č. 5 - 161 m³ / h;

Tlak plynu pred SHRP, 0,3 MPa;

Tlak plynu po SHRP, 3 kPa.

Pre ShRP č. 1, č. 3.

P1 = 0,3 + 0,101 = 0,401 MPa; P2 = 0,003 + 0,101 = 0,104

Р 2 ÷ Р 1 = 0,104 ÷ 0,401 = 0,26, t.j. Р 2 ÷ Р 1<0,5;

Preto sa ďalší výpočet vykonáva podľa vzorca (18). Vzhľadom na to, že na regulátore je spustený veľký pokles tlaku, možno stratu tlaku v ShRP pred regulátorom zanedbať. Ďalej určíme prietokový koeficient regulátora podľa (18)

Na základe získanej hodnoty K v = 1,4 vyberieme regulátor s najbližšou veľkou hodnotou tohto koeficientu RD-50, v ktorej K v = 22.

Qo = 5260 × 22 × 0,7 × 0,401 × = 1300 m³/h

Určenie zaťaženia regulátora

%<80-85%

Regulátor tlaku plynu RD-50 použitý pre inštaláciu má teda dostatočnú kapacitnú rezervu.

Ako už bolo uvedené vyššie, v súčasnosti sa jednotky hydraulického štiepenia skrinkového typu vyrábajú s plnou továrenskou pripravenosťou. Ich pasové charakteristiky sú uvedené v. Preto sa ďalší výber regulátorov tlaku vykoná podľa prietoku uvedeného v tabuľke 3.22 c, podľa.

Pre ShRP č. 2 akceptujeme na inštaláciu regulátor tlaku typu RD-32M s prietokom 110 m³ / h, ktorého kapacitná rezerva je na naše pomery celkom prijateľná.

Podobne pre ShRP č. 4, č. 6 vyberieme RD-32M.

Pre ShRP č.5 akceptujeme na inštaláciu regulátor RD-50M.

2 Prívod plynu do kotolne

2.1 Požiadavky na budovy a priestory splyňovacích kotolní

Budovy a priestory kotolní s kotlami na plynné palivo nie sú výbušné. Bez ohľadu na podlahu kotolne musia miestnosti odsávačov a odvzdušňovačov zodpovedať kategórii G z hľadiska nebezpečenstva požiaru a nie nižšej ako druhý stupeň z hľadiska požiarnej odolnosti. Za určitých klimatických podmienok je povolené inštalovať kotly v polootvorených a otvorených kotolniach.

Rozšírenie kotolní, bez ohľadu na palivo v nich používané, na obytné budovy a budovy materských škôl, stredných škôl, nemocníc a polikliniky, sanatórií, rekreačných zariadení, ako aj zriadenie kotolní zabudovaných do budov na určený účel, nie je povolené.

Nie je dovolené umiestňovať vstavané kotolne pod verejné priestory (predsiene a posluchárne, obchodné priestory, učebne a posluchárne vzdelávacích inštitúcií, sály jedální a reštaurácií, sprchy a pod.) a pod sklady horľavých materiálov.

Každé poschodie kotolne musí mať aspoň dva východy umiestnené na opačných stranách miestnosti. Je povolené mať jeden východ, ak je podlahová plocha menšia ako 200 m² a existuje východ na vonkajšie požiarne schodisko a v jednoposchodových kotolniach - ak dĺžka miestnosti pozdĺž prednej časti kotlov nie je väčšia. ako 12 m.Výstupné dvere z kotolne sa musia otvárať smerom von. Za východ sa považuje priamy výstup von aj výstup cez schodisko alebo zádverie.

Inštalácia podkrovných podláh nad kotly nie je povolená. Úroveň podlahy kotolne by nemala byť nižšia ako úroveň priestoru susediaceho s budovou kotolne a musí mať ľahko umývateľný náter. Steny vo vnútri kotolne by mali byť hladké, natreté svetlými farbami alebo obložené svetlými dlaždicami alebo sklenenými dlaždicami.

Vzdialenosť od vyčnievajúcich častí plynových horákov alebo armatúr v kotolni k stene alebo iným častiam budovy a zariadenia by mala byť aspoň 1 meter a pri kotloch umiestnených oproti sebe by mal byť priechod medzi horákmi min. 2 metre. Ak je pred čelo kotla inštalovaný ventilátor, čerpadlo alebo tepelný štít, musí byť voľná šírka priechodu minimálne 1,5 m.

Pri bočnom servise kotlov musí byť šírka bočného priechodu minimálne 1,5 m pri kotloch s výkonom do 4 t/h a minimálne 2 m pri kotloch s výkonom 4 t/h a viac. Pri absencii bočnej údržby musí byť šírka bočného priechodu, ako aj vzdialenosť medzi kotlami a zadnou stenou kotolne aspoň 1 m. Šírka priechodu medzi časťami kotlov vyčnievajúcimi z obloženia (rámy potrubia a pod.), ako aj medzi časťami kotla a časťami budovy (stĺpy, schodiská), pracovné plošiny a pod. musí byť aspoň 7 m.

Plynové riadiace jednotky (GRU) sa umiestňujú v kotolni v blízkosti vstupu plynovodu do kotolne alebo v susednej miestnosti, ktorá je s ním spojená otvoreným otvorom. Zariadenia a zariadenia GRU musia byť chránené pred mechanickým poškodením a pred účinkami otrasov a vibrácií a umiestnenie GRU musí byť osvetlené. Zariadenia GRU, ku ktorým majú prístup osoby, ktoré nie sú spojené s prevádzkou plynárenských zariadení, musia mať oplotenie z nehorľavých materiálov. Vzdialenosť medzi zariadením alebo oplotením a inými konštrukciami by mala byť aspoň 0,8 m. Oplotenie GRU by nemalo prekážať pri opravných prácach.

2.2 Technologická časť

2.2.1 Tepelná mechanická časť

Projekt zabezpečuje dodávku tepla pre potreby vykurovania a vetrania priemyselného podniku z miestnej kotolne.

Vykurovací výkon kotolne 3MW

Nosič tepla teplá voda 95-70 ° С.

Detailný projekt bol vypracovaný v súlade s platnými predpismi a predpismi a zabezpečuje opatrenia na zabezpečenie výbuchu a požiarnej bezpečnosti počas prevádzky zariadenia.

Kotolňa je vybavená 3 teplovodnými kotlami značky KSVa.

Súprava dodávky kotla obsahuje:

1. Plynový horák GB-1,2.

2. Sada ovládacích prvkov KSUM, ktoré sú súčasťou systému automatizácie horáka. Menovitý výkon kotolne je 3 × 1,0 = 3,0 MW.

Nosičom tepla pre systémy zásobovania teplom je voda s parametrami 95-70 ° С.

Sieť je doplnená vodou, ktorá prešla PMU (magnetické zariadenie proti vodnému kameňu).

Magnetická jednotka na úpravu vody zabezpečuje stav vykurovacích plôch bez vodného kameňa za podmienok, ktoré vylučujú var vody v kotloch a potrubiach.

Spaliny sú odvádzané prirodzeným ťahom cez kovové dymovody Ø 400 mm a komín Ø 600 mm H = 31 m.

Pre zabezpečenie hydraulickej stability prevádzky prstencového rozvodu plynu a spotreby plynu (obr. 3) sa pri výpočte vychádza z maximálneho prípustného nesúladu prstenca 5 %. Z vypočítanej tabuľky. 11 je možné vidieť, že maximálny rozdiel je 3,7 % (kruh IV). V ostatných troch kruhoch zvyšok nepresahuje 1,5%, čo je dobrý výsledok v technických výpočtoch.

10 Výpočet regulátora tlaku kontrolného bodu plynu

10.1 Teoretický základ pre výpočet regulátorov tlaku

Hydraulický prevádzkový režim systému rozvodu plynu a spotreby plynu je riadený regulátormi tlaku, ktoré automaticky udržiavajú konštantný tlak v mieste impulzného odberu bez ohľadu na intenzitu odberu plynu. Pri regulácii tlaku sa počiatočný, vyšší tlak znižuje na konečný (nižší).

Konštrukcia regulátora tlaku obsahuje regulačné a reakčné orgány, ktoré zaisťujú stabilný výkon plynu a pri zastavení spotreby plynu sa zastaví prietok cez hlavný ventil. Hlavnou časťou regulačného zariadenia je citlivý prvok (membrána) a hlavnou časťou regulačného zariadenia je regulačné teleso (regulátor tlaku má škrtiace teleso). Citlivý prvok a regulačný orgán sú vzájomne prepojené výkonným prepojením.

Aktívna sila pohonu je sila, ktorú membrána vníma z tlaku plynu P2, prenášaná impulzom (cez trubicu). Sila membrány sa potom prenáša na driek ventilu. Je obvyklé nazývať túto silu permutačnou silou N per, je určená nasledujúcim vzorcom (25):

N pruh = P 2 * F akt, (25)

kde: F act je aktívny povrch membrány, m 2.

Aktívna sila je vyvážená pružinou N pr Na ventil pôsobí aj hmotnosť pohyblivých častí N ph a jednostranné zaťaženie N cl, ktoré pri zanedbaní prierezu drieku určuje vzorec (26):

N cl = f c * (P 1 - P 2), (26)

kde: f s - plocha sedla ventilu, m 2;

Р 1 a Р 2 - tlak plynu pred a za ventilom, MPa.

Rovnováha síl pôsobiacich na ventil regulátora tlaku je nasledovná:

N pruh - N pružiny - N p.ch + N kl. = 0, (27)

Posuvná sila závisí od hodnoty regulovaného tlaku. Ak sa hodnota P2 stane väčšou alebo menšou ako je hodnota, na ktorú je regulátor tlaku nastavený, potom sa naruší rovnováha síl a regulátor začne pôsobiť. Prebehne proces regulácie tlaku, t.j. regulácia prietoku regulátora tlaku.

Kapacita regulátora tlaku závisí od plochy ventilových otvorov (sedla), tlakového rozdielu pred a za ventilmi a fyzikálnych vlastností plynu. V praktických výpočtoch sa tlakový rozdiel pred a za ventilom zvyčajne berie ako tlakový rozdiel pred a za regulátorom. Vo všeobecnom prípade je množstvo plynu prechádzajúceho cez ventilové otvory určené vzorcom (28):

V = α * F * ω, (28)

kde: V je prietok ventilu, m 3 / s;

α je koeficient zohľadňujúci stratu energie a zúženie prúdu v

ventilové otvory;

F je plocha ventilových otvorov, m 2;

ω - rýchlosť prechodu plynu cez ventilové otvory, m / s.

V závislosti od hodnoty pomeru tlaku plynu za regulátorom k tlaku pred regulátorom má rýchlosť (ω) rôzne vyjadrenia. Pre tlakové pomery blízke jednotke (s poklesom tlaku v rozsahu do 10 kPa) sa plyn považuje za nestlačiteľnú kvapalinu. V tomto prípade na určenie priepustnosti regulátora použite nasledujúci vzorec [Návod od Chebotareva et al.]:

Vg = 0,0125 * (1 / √ξ) * d 2 * √∆P / ρ g (29)

kde: V g - produktivita regulátora tlaku, m 3 / hod;

ξ - koeficient hydraulického odporu regulátora tlaku;

d je priemer prietokovej plochy sedla ventilu, mm;

∆P - pokles tlaku pred a za regulátorom, kg / m 2;

ρ g - hustota plynu (špecifická hmotnosť), kg / m 3, pri tlaku P 1 a T 1.

(Ti = 273,16 + t g).

10.2 Metodika výpočtu regulátora tlaku plynu

Regulátory tlaku, bez ohľadu na princíp činnosti, musia zabezpečiť vysokú stabilitu regulácie, pod ktorou sa rozumie taká činnosť regulátora, pri ktorej koncový tlak doznieva alebo harmonicky utlmuje kmity s konštantnou amplitúdou malej hodnoty. Ak sa kolísanie konečného tlaku vyskytuje so zvyšujúcou sa amplitúdou, potom je proces regulácie tlaku nestabilný.

V závislosti od hodnoty pomeru za regulátorom k tlaku lo regulátora má rýchlosť plynu na výstupe z telesa škrtiacej klapky rôzne hodnoty. stlačiteľnosť plynu možno zanedbať.

Napríklad: Ak ∆Р / Р 1 ≤ 0,08, potom chyba nepresiahne 2,50 %

Pri ∆Р / Р 1> 0,08 by sa mala brať do úvahy stlačiteľnosť plynu.

kde ∆Р je pokles tlaku v regulátore cez teleso škrtiacej klapky (ventil);

Р 1 - tlak pred regulačným ventilom, ata.

Za predpokladu ∆Р / Р 1 ≤ 0,08 je priepustnosť (produktivita) regulátora tlaku určená nasledujúcim vzorcom:

Vg = 0,00125 * (1 / √ξ) * d 2 * (√ ∆P / ρ g) (30)

kde √ je symbol druhej odmocniny; ξ - koeficient hydraulického odporu klanu regulátora tlaku, meraný v rozmedzí 1,6 - 2. ρ g - hustota plynu, kg / m 3.

Keď je tlakový pomer ∆Р / Р 1> 0,08, potom sa koeficient expanzie zavedie do vzorca (30), ktorý zohľadňuje expanziu plynu s poklesom tlaku.

ε = 1 - (0,46 * (∆Р / Р 1)) (31)

Vg = 0,00125 * ε * (1 / √ξ) * d 2 * (√∆P / ρ g) (32)

Pri kritických alebo vyšších tlakoch, t.j. keď sa nerešpektuje rovnosť.

Р 2 / Р 1 ≤ (Р 2 / Р 1) cr (33)

V tomto prípade sa určuje priepustnosť regulátora tlaku

Podľa nasledujúceho vzorca:

Vg = 20,3 * (1 / √ξ) * ε * d 2 * P 1 * (√ ((∆P / P 1) cr) / T * ρ g (34)

Pomer tlakov Р 2 / Р 1, pri ktorom je prietok plynu maximálny a s ďalším poklesom tlaku Р 2 sa takmer nemení, sa nazýva kritický tlakový pomer. V dôsledku toho, keď sa pomer tlakov plynu Р 2 / Р 1 rovná kritickému, ako ukazuje skúsenosť, rýchlosť dosiahne maximum - rýchlosť zvuku v danom médiu a zostáva konštantná s ďalším poklesom pomeru Р 2 / Р 1.

Kritický tlakový pomer je určený rovnicou.

(Р 2 / Р 1) cr = 0,91 * (2 / К + 1) κ / κ-1, (35)

kde К = С р / С v - adiabatický index (pomer tepelnej kapacity pri konštantnom tlaku k tepelnej kapacite pri konštantnom objeme)

Napríklad pre dvojatómové plyny s κ = 1,4 bude kritický tlakový pomer:

(Р 2 / Р 1) cr = 0,91 * (2 / 1,4 + 1) 1,4 / 1,4-1 = 0,482

To znamená, že pre dvojatómové plyny s k = 1,4 bude kritická rýchlosť pri pomere tlaku plynu P 2 / P 1 = 0,482 a že ďalší pokles pomeru P 2 / P 1 nepovedie k zvýšeniu rýchlosti. .

Riešenie Určme kritický tlakový pomer pre počiatočný plyn.

(R 2 /R 1 ) cr =0.91*(2/1.4+1) 1,4/(1,4-1) = 0.482

Skutočný tlakový pomer pre prvý prípad. Výpočet sa vykonáva v jednotkách merania - ata. R 1 = 1 + 1 = 6 ata; R 2 = 0,03 + 1 = 1,03 ata.

R 2 /R 1 = 1.03/2 = 0.515 > 0.482

Preto v v tomto prípade platí vzorec (34).

Pre prvý prípad teda budeme mať hodnotu φ = 0,486 (príloha 5) a hustotu plynu (špecifickú hmotnosť) pri tlaku P 1 a teplota T 1 , sa bude rovnať:

ρ 1 = ρ * (R 1 T 1 /R 2 T 1 ) = 0.73 * = 1,42 kg/m 3

ε = 1 - (0,46 * (0,97 / 2)) = 0,777

Kapacita pre použitý regulátor tlaku

V G = 20,3 * (1 / √2,6) * 0,777 * (50) * 2 * (√ (0,97 / 2) / (273,16 + 20) = 1990 m 3 /hod

Regulátor tlaku použitý vo výpočte s priemerom ventilu 50 mm poskytuje produktivitu 1990 m3 / h pri P1 = 1 kg / cm2 (0,10 MPa) a P2 = 0,03 kg / cm2 (0,003 MPa). Marža produktivity je:

δ = 100 * (1990 - 1968) / 1968 = 1,12 %

Kapacitná rezerva regulátora tlaku súvisiaca s odhadovanou spotrebou plynu v obci je:

δ = 100 * (1990 - 1640) / 1640 = 22 %, čo je v rámci prijateľných hodnôt.

11 Hydraulický výpočet dodávky plynu do obytných budov

Dodávka plynu je predmetom dvoch jednopodlažných obytných budov umiestnených v krátkej vzdialenosti od seba. Pôdorys a axonometrický diagram plynárenskej siete je znázornený na obr. ... Zároveň sú v obytných budovách inštalované plynové spotrebiče (PG-4; VPG-29 a AOGV-23). Všetky výpočty sa vykonávajú v tabuľkovej forme (tab.) V určitom poradí:

a) čísla rezov sú aplikované (zaznamenané) na axonometrickom diagrame;

b) určiť predpokladanú spotrebu plynu pre úseky;

c) odobrať priemery plynovodov podľa sekcií;

d) určiť súčet koeficientov miestnych odporov (pre každý úsek sa hodnoty koeficientov ζ vyberú podľa tabuľky v prílohe);

Ryža. a) Plán dodávky plynu pre obytné budovy; b) Axonometrický diagram

plynárenskej siete. 12; 2 - 3 atď. úseky plynovodov.

e) špecifické straty trením a ekvivalentné dĺžky ζ = 1 sú zistené z grafov (obr.);

f) určiť vypočítané dĺžky úsekov a tlakovú stratu na nich;

g) vypočítajte dodatočný pretlak plynu v potrubí pomocou vzorca:

∆Р = g * H * (γ в - γ г)

kde: ∆Р - dodatočný pretlak plynu v potrubí, Pa; H je rozdiel medzi geometrickými značkami konca a začiatku úseku, počítané pozdĺž prietoku plynu, m.

h) určiť tlakovú stratu v sekciách s prihliadnutím na dodatočný hydrostatický tlak plynu;

i) určiť celkové straty v plynovodoch, berúc do úvahy straty v potrubí a armatúrach zariadenia (napríklad VPG-29) na plynových horákoch. Približné hodnoty tlakových strát v potrubiach a armatúrach plynových spotrebičov sú: v plynových sporákoch 40 - 50 Pa; v plynových ohrievačoch vody 80 - 100 Pa.

j) výsledné celkové straty sa porovnajú s vypočítaným poklesom tlaku plynu. Ak je to potrebné, vykoná sa prepočet zmenou priemerov plynovodov v sekciách. Rozdiel by nemal presiahnuť 5 %.

Riešenie Sekcia 1 -2 - 3 - 4 v súkromnom jednoposchodovom obytnom dome, v ktorom sú inštalované plynové spotrebiče: PG-4; VPG-29; AOGV-23.

Tabuľka 12

číslo zápletka	Názvy zariadení (plyn)	množstvo byty	Koeficient simultánnosť	Spotreba plynu m 3 /hod
	AOGV - 23 VPG-29; AOGV-23 PG-4; VPG-29; AOGV-23 PG-4; VPG-29; AOGV-23 AOGV-23 VPG-29; AOGV-23 PG-4; VPG-29; AOGV-23

Zisťujeme odhadovanú spotrebu plynu pre úseky plynárenského systému dvoch jednopodlažných obytných budov (obr.):

V G = K O * V NS * n, m 3 /hod

kde: K O - koeficient simultánnosti prevádzky plynových spotrebičov (zariadení) inštalovaných v byte sa berie podľa aplikácie.V NS - spotreba plynu jedným alebo viacerými zariadeniami, m 3 /hodina;n- počet nainštalovaných zariadení.

Spotreba zemný plyn 4 - horák plynový sporák. Tepelný výkonštyri horáky (nástavec) sú:

N NS = 0,70 + 1,90 + 1,90 + 2,80 = 7,30 kWh

Koeficient užitočná akcia plynový sporák je: η = 56 %.

V NS = (N n *860*4.19)/ η * Q n , m 3 /hod

V NS = (7 . 30 * 860 * 4 . 19)/0 . 56 * 35730 = 1,30 m 3 /hod

Spotreba zemného plynu ohrievačom vody VPG-29:

V v =(N v *860*4.19)/ Q n = (29 * 860 * 4,19) / 35730 = 2,93 m 3 /hod

Spotreba zemného plynu vykurovacím zariadením AOGV - 23:

V a = (N a *860*4.19)/ Q n = (23 * 860 * 4,19) / 35730 = 2,30 m 3 /hod

Spotreba zemného plynu podľa úsekov systému zásobovania plynom dvoch obytných budov:

Časť 1 – 2:V 1-2 = V 6-7 = K O ∙ V a ∙ n= 1 ∙ 2,30 ∙ 1 = 2,30 m 3 /hod

Časť 2 – 3:V 2-3 = V 7-8 = K O ∙(V a + V v )∙ n= 1 ∙ (2,30 + 2,93) ∙ 1 = 5,23 m 3 /hod

Časť 3 – 4:V 3-4 = V 8-4 = K O ∙(V v + V a )∙ n= 0,80 ∙ (2,93 + 2,30) ∙ 1 = 4,18 m 3 /hod

V 3-4 = K O ∙ V∙ n= 1 ∙ 1,30 ∙ 1 = 1,30 m 3 /hod

∑V 3-4 = 4,18 + 1,30 = 5,48 m 3 /hod

Časť 4 – 5:V 4-5 = K O ∙(V v + V∙)∙ n= 0,46 ∙ (2,93 + 2,30) ∙ 2 = 4,80 m 3 /hod

V 4-5 = K O ∙ V∙ n= 1 ∙ 1,30 ∙ 1 = 1,30 m 3 /hod

∑V 4-5 = 4,80 + 1,30 = 6,10 m 3 /hod

Hydraulický výpočet rozvodu plynu na zásobovanie plynom dvoch jednopodlažných obytných budov (obr.). Výpočet sa vykonáva v tabuľkovej forme (tabuľke). Pre daný pokles tlaku plynu ∆Р z uzla 5 do uzla 1 rovný 350 Pa. Určte priemernú špecifickú tlakovú stratu vo všetkých oblastiach.

h St = ∆ P/ ∑ L p = 350/101,75 = 3,44 Pa/rm

kde: ∑L p Je odhadovaná dĺžka úsekov plynovodu s prihliadnutím na toleranciu miestnych odporov, m.

Hydrostatický tlak vo vertikálnych úsekoch je:

N 4-5 = Z∙(γ v - γ G )∙ g= 1,50 ∙ (1,293 – 0,73) ∙ 9,81 = 8,28 Pa

Hydrostatický tlak plynu v horizontálnych úsekoch Н = 0.

Analýza tabuľky ukazuje, že celková tlaková strata vo všetkých po sebe pripojených sekciách je:

∑(h∙ L p + H) = 192,76 Pa

Tabuľka 13

zápletka	Calc. objem plyn, m 3 / h	Dĺžka zdieľam ka, m	Nadba wka na miestne res.	Česanie tnaya dĺžka L p , m	St. potiť sa RI,h St	Podmienka jasný priem. časť.	Od teri, h,	Odolať. zdieľam h∙ L p	Hydr. tlak N G	Sum straty rozdrvený hL p + H
									0 na na zásobovanie plynom... 5. Funguje na Čebotarev Michail Alexandrovič; ... Estr samosprávnych organizácií na základe členstva osôb zaoberajúcich sa prípravou projektovej dokumentácie pre projekty investičnej výstavby dokument Spojenie urbanistického plánovania a dizajn"na ovládanie v oblasti... na príprava projektov interné systémy zásobovanie plynom... 5. Funguje na príprava ... Správa federálnych štátnych inštitúcií "Rostovmeliovodkhoz" Čebotarev Michail Alexandrovič; ... Institutul de cercetări stiinţifice în constricţii incercom fond de literatură tehnică chişinău - 2010 dokument I.F.Matsyuk Kurz a diplom dizajnnašpeciality stavebné stroje a ... stavební inžinieri 1977 G.P. Čebotarev

1.4 VÝBER ZARIADENIA NA REGULÁTOR PLYNU.

Regulačná stanica plynu (GRP) je navrhnutá tak, aby znižovala tlak plynu a udržiavala ho na danej úrovni bez ohľadu na zmeny prietoku a tlaku plynu. Zároveň sa plyn čistí od mechanických nečistôt a berie sa do úvahy spotreba plynu.

Vykonávame výber zariadení na hydraulické štiepenie č.3.

Regulačná stanica plynu (GRP) je jednopodlažná, I. stupňa požiarnej odolnosti s kombinovanou strechou. Prívod plynu, odvod plynu cez vonkajšiu časť objektu v skrini a v plynovode je vybavený izolačným prírubovým pripojením podľa série 5.905-6. Je zabezpečené prirodzené a umelé osvetlenie. V budove stanice hydraulického štiepenia je prirodzené prívodné a odvodné neustále pracujúce vetranie, ktoré zabezpečuje minimálne trojnásobnú výmenu vzduchu za 1 hodinu.

Hlavným vybavením kontrolného bodu plynu je:

· Filter.

· Regulátor tlaku.

Bezpečnostný uzatvárací ventil (SSV).

Bezpečnosť poistný ventil(UCS)

· Uzatváracie ventily.

· Kontrolné a meracie prístroje (KIP).

· Zariadenia na meranie spotreby plynu.

V diplomovom projekte je namiesto obtokového plynovodu (bypass) zabezpečená druhá redukčná linka, ktorá výrazne zvyšuje spoľahlivosť hydraulického štiepenia. Na výstupnom potrubí plynu z jednotky hydraulického štiepenia je pred regulátorom tlaku nainštalovaný bezpečnostný uzatvárací ventil a za regulátorom tlaku je umiestnený bezpečnostný poistný ventil. V plynovode sú preplachovacie a výtlačné potrubia, ktoré sú vyvedené vo vzdialenosti 1¸ 1,5 m od odkvapu strechy objektu.

Regulačná stanica plynu stanice hydraulického štiepenia č. 3 bola prijatá na základe štandardného prevedenia s regulátorom tlaku typu RDBK1-100 s prihliadnutím na spotrebu plynu komorovou membránou typu DKS-50.

Výber zariadenia pre regulačnú stanicu plynu sa vykonáva podľa projektového zaťaženia a návrhového tlaku plynu na výstupe a vstupe do regulačnej stanice plynu. V mieste kontroly plynu sa tlak plynu zníži na 300 mm. voda st (chata).

Počiatočné údaje pre výpočet sú:

• produktivita hydraulického štiepenia; Q = 2172 m3/hod
• tlak plynu na vstupe do hydraulického štiepenia; Р ВХ = 0,501 MPa (abs)
• tlak plynu na výstupe z hydraulického štiepenia; P OUT = 0,303 MPa (abs)
• priemer potrubia na vstupe do hydraulického štiepenia; Д У = 57 mm
• priemer potrubia na výstupe z hydraulického štiepenia; Д У = 273 mm
• barometrický tlak P B = 0,10132 MPa

Pri výbere regulátora tlaku najskôr vypočítame požadovaný priemer:

Q - spotreba plynu cez regulátor, m 3 / hod

t - teplota plynu, t = 5 ° С

V - rýchlosť plynu, V = 25 m / s

Р М - tlak na vstupe regulátora rovný 0,578 MPa (abs.)

= 7,5 cm = 75 mm

Akceptujeme regulátor tlaku typu RDBK1-100 / 50.

Je potrebné skontrolovať regulátor na kapacitu, t.j. jeho vypočítaný hodinový maximálny prietok Q MAX by nemal byť väčší ako 80 % a jeho návrhový minimálny prietok Q MIN by mal byť aspoň 10 % skutočného prietoku Q D pri danom vstupnom tlaku. Inými slovami, musí byť splnená podmienka:

(Q MAX / Q D) ´ 100 % £ 80 %

(Q MIN / Q D) ´100 % ³10 %

kde: Q MIN - minimálna spotreba plynu spotrebiteľmi, m 3 / h, rovná sa 30% Q MAX,

tie. Q MIN = 630 m 3 / hod

Keďže P OUT / P IN< 0,9, то искомую пропускную способность регулятора при Р 1 = 0,501 МПа (абс.) определяем по формуле:

Qd = , kde

f 1 = 78,5 cm 2 - plocha prierezu menovitého otvoru vstupnej príruby regulátora.

Р ВХ = 0,501 MPa (abs.)

j = 0,47 je koeficient závislý od pomeru P OUT / P IN = 0,103 / 0,578 = 0,16 podľa grafu na obr. 9 definovať j.

k 3 = 0,103 - prietok pre RDBK 100/50 sa určí podľa tabuľky. 4.

Qd =

= 3676 m 3 / hod

Kontrola percenta zaťaženia regulátora:

= 59,08 % < 80%

= 14,8 % > 10%

Keďže sú splnené podmienky, regulátor je zvolený správne.

Výpočet zariadenia na hydraulické štiepenie.

tabuľka1.4.1

Stanovená hodnota	Výpočtový vzorec	Výsledok
1. Absolútna teplota prúdu média, T	T = Tn + t = 273,15 + 5
2. Hustota plynnej zmesi pri t = +5 0 С, r n
3. Priemer menovitého otvoru filtra, d at	berieme rovný nominálnemu otvoru plynovodu
4. Priepustnosť filtra, Q
5. Strata tlaku z inštalácie filtra, DР Ф
6. Nadmerný tlak plynu za filtrom, Р Ф	Р Ф = Р ВХ - DP Ф / 10 6 = 0,49 - 7000 / 10 6
Membrána
7. Absolútny tlak plynu pred membránou, P A	RA = RF + RB =	typ DKS-50
8. Strata tlaku z nastavenia membrány, DP D
9. Absolútny tlak plynu za membránou, R pd	R PD = RA - DP D = 0,5034 - 0,018
Bezpečnosť uzatvárací ventil PZK
10.Podmienený priemer otvoru uzatváracieho ventilu, d at	Berieme rovnaký ako menovitý priemer filtra
11. Prietok plynu cez ventil, Q
12. Nadmerný tlak plynu pred ventilom, RI "	R'= RPD - RB= 0,4854 - 0,1034
13. Tlaková strata z inštalácie ventilu, DP KL
14. Nadmerný tlak za ventilom, Р PC	R PC = R A ¢ - R PC / 10 6 = 0,4854- 65000 / 10 6
Regulátor tlaku
15. Regulátor tlaku	prijatie regulátora typu	RDBK1-100/50
16. Pretlak pred regulátorom, R PK "	R PC "= R PC
17. Priepustnosť podľa výpočtu, Q PR	Q PR = 1595 * 78,5 * 0,103 * 0,47 *

18. Koeficient priepustnosti, K P
19. Počiatočná šírka pásma regulátora, Q 1	Q 1 = Q PR ´ K P =
20. Pri Q MAX percento zaťaženia regulátora
Pri Q MIN percento zaťaženia regulátora
Bezpečnostný poistný ventil
22. Bezpečnostný poistný ventil	prijať typ:	PSK- 50N / 0,05 zdvíhanie
23. Koeficient stlačiteľnosti, K 1	Schvaľujeme
24. Dĺžka plynovodu: k ventilu za ventilom
25. Súčet koeficientov lokálneho odporu: k ventilu za ventilom
26. Priemery odbočných potrubí	D Y = D Y obr.22
27. Priemer sedla ventilu
28. Požadovaná priepustnosť PSK pri 0 0 С a 0,1034 MPa, Q K "	Q K "= 0,005 * Q max =
29. Potrebná priepustnosť v pracovných podmienkach, Q K
30. Koeficient spotreby a	súhlasiť
31. Priemery plynovodov: k ventilu za ventilom	podľa výkresu
32. Priemery bežných plynovodov: k ventilu za ventilom
33. Ekvivalentné dĺžky: k ventilu za ventilom	[6] č. č. 6

34. Dané dĺžky: k ventilu	L P = L VP + åx P * L DP = 3,5 + 3,38*1,5
za ventilom	L C = L ds + åx C * L DS =
35. Strata tlaku plynu v plynovode k ventilu na 1 m dĺžky	D P¢p = 0,1 x 10
36. Absolútny tlak plynu v plynovode k ventilu + 15 %, Р ¢ ВХ	R ¢ IN = 1,15 * (R OUT - L P * DP ¢ / 10 0) + R B = 1,15 * (0,003-8,57 * 1/10 0) +0,103
37. Strata tlaku plynu v plynovode za ventilom,	DР С = 10 -6 * L С * DP С " DP C "= DP P" DР С = 10 -6 * 35,2 * 1
38. Absolútny tlak plynu za ventilom, P 1 "	Р 1 "= Р ВХ" - DP С = 0,1068 -0,0000352
39. Nadmerný tlak plynu za ventilom, P 0 "	R°"= R1" - RB= 0,10236 - 0,099
40. Podmienky dodržania akceptovaných priemerov pred a za ventilom	DP C< Р 0 " 0,0000352 < 0,00336	Podmienka splnená
41. Pomer kritických tlakov, V KP43. Koeficient b pri b> b КР 1790
47. Počet ventilov	F C< F СК 399,86<1790 мм 2	1 cl. PSK-50N / 0,05